PE-EEdificios_2012 [Compatibility Mode]

PR-ESFORO EM ESTRUTURAS DE EDIFCIOS

Joo F. Almeida

ENGENHARIA CIVIL, ESTRUTURAS DE EDIFCIOS, 2012

PR-ESFORO EM ESTRUTURAS DE EDIFCIOS

NDICEPr-Esforo

Conceitos e Comportamento EstruturalCritrios de DimensionamentoTecnologia em EdifciosExemplos de Aplicao

LajesTraados de Cabos - Planta e Alado

Verificao da SeguranaPE como Aco / ResistnciaEfeitos de RestriesEfeitos de RestriesAvaliao de Variaes de Tenses em Cabos No AderentesPunoamentoExemplos de Projectos de Pavimentos Ps-Tensionados

Estruturas de TransioTorre de S. Gabriel

Fundaes Ps-TensionadasArts Business & Hotel Center

Utilizao de Betes AutocompactveisAnlise dos Efeitos das Vibraes dos Pavimentos em Edifcios

Outros Exemplos de ProjectosConsideraes finais

qa) Axial effect onlyP q P+q

PR-ESFORO

Conceitos Bsicos

P P

q

q

Pq

b) Eccentric axial effect

c) Axial and transverse effect

T

e

n

s

i

o

n

C

o

m

p

r

e

s

s

i

o

n

0 0 0

Pee

P

Pe e

PR-ESFORO - Conceitos Bsicos

p = g + q

qP = P (1/Rcabo)

(p qP)

Eugne Freyssinet (1879-1962)

2000

1

.

5

0

Myd

Mrd

M

[

k

N

m

]

M

Ao (armaduras ordinrias): A500 NRAo (armaduras pr-esforo): A1670/1860

Beto: C30/37

300

400

s

[

M

P

a

]

1

.

5

0

syd

M

Ao (armaduras ordinrias): A500 NRAo (armaduras pr-esforo): A1670/1860

Beto: C30/37

PR-ESFORO

Comportamento Estrutural

0

1000

2000

0 0.002 0.004 0.006 0.008

As=56 cm2

As=22.6 cm2Ap=10.0 cm2

P=1000 kN

0.40

1

.

5

0

0.40

1

.

5

0

Mcr,ba

Mcr,pe

[rad ]

-1

M

M

0

100

200

0 1000 2000 3000

M[kNm]

As=22.6 cm2Ap=10.0 cm2

P=1000 kN0.40

1

.

5

0

Mcr,ba Mcr,pe

Mrd

As=56 cm2

0.40

1

.

5

0

M

M

1A B

2

e=0.16

C

A

D E F

A

6.99

e=0.40

6.88 6.18 6.99 2.58

2

.

5

3

3

.

2

3

2.68

1.91

e=0.16

e=0.16

e=0.16

e=0.40

e=0.16

e=0.12

e=0.16

e=0.12

3

.

3

0

3

.

0

5

0

.

1

6

0

.

2

5

0

.

2

2

2.22

1.36 0

.12

0.160.

40

CORBEL GEOMETRY0.12

0.40 0.16

PLAN

Oeiras , Lisbon

PROBLEM STATEMENT/QUESTION

At the South enter, the corbel have no continuity with the interior slab.

A solid band, free spanning about 13m, has to equilibrate vertical and bending effects induced by the corbel

-35

Critrios de Dimensionamento

4.002.87

67

SECTION A-A

6'

1.62 0.53

2

.

2

4

4.75

45

1.00

3

0

.

1

6

fp0.1k > 1670 MPafpuk > 1860 MPa

Ordinary Steel: S400

3.23

2 1

Prestressing Steel

Concrete: C30

-50

-45

-40

d

[

m

m

]

g

Deformaes elsticas

DETAIL 1

B

F

DETAIL 1

F

A

C, D

& E

CABLE A

CABLES C, D & E

CD

EF

BA B

CABLE LAYOUT

DE

C

F

B

F

SECTION A-A (Cables A, C, D and E)

PLAN

B A

CABLES A, B, C, D, E, F - 3 Monostrands (0.6'') - Peff=3x150 kN

1

2

13.06

0

.

0

5

0

.

0

5

A B DC E

B D

A

Oeiras , Lisbon

fp0.1k > 1670 MPafpuk > 1860 MPa

Ordinary Steel: S400

Prestressing Steel

Concrete: C30

BF

C

A

DE

VIEW

SECTION

3 MonostrandsPeff = 150 kN/strand)

Peff = 150 kN/strand)3 Monostrands

ADOPTED SOLUTIONPrestressing lay-out to balance bending and torsion effectsDesign Criteriom to balance permanent deflectionsUnbonded monostrands

RESULT

-55-50-45-40-35-30-25-20-15-10-505

d

[

m

m

] g

g+P

Oeiras , Lisbon

A Strand D Couplers (at construction joints)

B Stressing AnchorageC Dead End Anchorage Stressing Equipement and Clearence

Permanent corrosionpreventing grease

PR-ESFORO

Tecnologia em Edifcios

Plastic sheatht=1mm Strand

preventing grease

Bare strandsCement grout

H =21 mmB= 75 mm

B

H

Flat steel duct



PR-ESFORO




1

9

5

PR-ESFORO


Weight : 23 26 kg

790

Stroke : 200 mm 300 mmCapacity : 230 kN 300 kN

1

9

5

116

Projecting length Recess form

Anchorage bodyJastener

Lock nut Wedge PE-Sleeve or connector

Greased and coatedstrand

longer spans / improved flexibility

The potential offered by prestressing is not fully exploited in building structures field.

Parking deck GAD Munsten, Switzerland Spans 16.0m x 7.5m

Banco Popular Headquarters, Lisbon Spans (4.2m + 11.7m + 4.2m) x 8.1m

slender and lighter floor systems

Fuenlabrada Shopping Center, Spain


Fuenlabrada Shopping Center, Spain Spans 12.0m x 12.0m t = 0.32m (0.32m to 0.55m)

Banco Popular Headquarters, LisbonSpans (4.2m + 11.7m + 4.2m) x 8.1mt = 0.22m (0.22m to 0.40m)

ArquitecturaEngenharia Estruturas

Construtor

Dono de Obra

Projecto

Outras Especialidades

Construtor

Execuo Fiscalizao

PR-ESFORO

Lajes Traado em Planta

CABOS CONCENTRADOS NAS BANDAS

Deformao para as cargas permanentes

Cargas equivalentes ao pr-esforo Carga permanente + Pr-esforo

CABOS CONCENTRADOS NAS BANDAS

mg

mP m(g+P)

PR-ESFORO

Lajes Traado tapezoidal (em alado)

Vo Interior

Vo de Extremidade

Consola

PR-ESFORO - Lajes de Fundao

ELU FLEXO - PE como ACO / RESISTNCIA

5.10 ELEMENTOS E ESTRUTURAS PR-ESFORADOS

5.10.1 GENERALIDADES

(1) O pr-esforo considerado na presente Norma o aplicado ao beto por armaduras depr - esforo.

(2) Os efeitos do pr-esforo podero ser considerados como uma aco ou como umaresistncia devida deformao e curvatura iniciais. A capacidade resistente deverser calculada em conformidade.

NP EN 1992-1

ser calculada em conformidade.

(3) Em geral, o pr-esforo includo nas combinaes de aces definidas na EN 1990como parte dos casos de carga, e os seus efeitos devero ser includos no momento e noesforo normal aplicados.

(4) Dadas as hipteses enunciadas em (3), a contribuio das armaduras de pr-esforo paraa resistncia da seco dever ser limitada que resulta aps a sua traco. Estacontribuio poder ser calculada admitindo que a origem da curva tenses-extensesdas armaduras de pr-esforo deslocada por efeito do pr-esforo.

ELU FLEXO - PE como ACO / RESISTNCIA

Resistncia Aco

PE como AcoIndividualiza as componentes axiais [P, (em geral, nP)] e de flexo [P.e, (em geral, mP)]Avaliao da variao de tenso nas armaduras pr-esforadas ( )Avaliao da variao de tenso nas armaduras pr-esforadas (P)M*Sd = MSd MPtotal (sem separar os efeitos isostticos e hiperstticos)

EFEITO DE RESTRIES - PE como AcoIndividualiza as componentes axiais (nP) e de flexo (mP)

No significant restraintMax. movement prop. to L/2

Wherever the axial effects of the prestress end up, the transverse effects willalways act fully on the prestressed member, and can be accounted for in everyaspect of design.

Significant restraint forcesSmall movements

Hiptese simplificativa

(e conservativa) nP 0

EFEITO DE RESTRIES (futuro) Edifcio BES, Av. Liberdade, Lisboa

A deformao axial da laje est muito restringida pelos ncleos

EFEITO DE RESTRIES (futuro) Edifcio BES, Lisboa

Pr-esforo como Aco - individualiza as componentes axiais (nP) e de flexo (mP)

Hiptese simplificativa (e conservativa) P 0

au

lsupp. =1.5 d (au/l)

PE como AcoAvaliao da variao de tenso nas armaduras pr-esforadas (P) Cabos No Aderentes

The increase of tendon length from the effective force up to ultimate may be estimated assuming rigid body failure mechanisms. For an internal lever arm of 3/4 of the effective depth of the section, the tendon length increase per plastic hinge location is:

RECOMMENDATIONS FOR THE DESIGN OF POST-TENSIONED SLABS AND FOUNDATION RAFTS fib, Thomas Telford, May 1998.

l

lspan. =3.0 d (au/l)

For slabs of typical slenderness (l/h between 30 to 40) the deflection corresponding to ultimate limit state of the slab may be assumed to be span/50

The total tendon length increase, ltot = (lsupp. + lspan), is the sum of tendon lengthincreases in the plastic hinges of one critical span.

= = = = EP , where is the tendon length increase, uniformly distributed over the length of tendon between anchorages. ( = ltot / Lanc.)

PUNOAMENTO

x d/2

sobrecargas elevadas, sc=10 kN/m2

distncias entre pisos de 5.60 m

Edificio Profarin , Lisboa

lajes fungiformes ps tensionadas com vos de 11.00mx9.75m

dimenses em planta de 120mx70m sem juntas de dilatao

cobertura metlica do ltimo piso

P iso -1

P iso 0

P iso 1

Corte B-B 11.13 11.00 11.00 11.00 11.00 11.009

.

7

5

9

.

7

5

9

.

7

5

9

.

7

5

9

.

7

5

9

.

7

5

9

.

7

5

11.00 11.00 11.00 11.00 11.00

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

1

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

2

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

2

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

2

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V

2

.

1

(

.

2

5

x

.

7

5

)

V3. 1(.25x.75) V3. 1(.25x.75) V3.1 (.25x.75) V3 .1 (. 25x .75 ) V3 .1(.25x. 75 ) V3. 1(.25x.75) V3.1 (.25x.75) V3 .1(. 25x .75 ) V3 .1(.25x. 75 ) V3. 1(.25x.75) V3. 1(.25x. 75)

E2

V6.1 (.20x.75)

V

4

.

1

(

.

2

0

x

.

7

5

)

V

5

.

1

(

.

2

0

x

.

7

5

)

V

5

.

1

(

.

2

0

x

.

7

5

)

A

A

B B1.10

1

.

6

5

121.38

6

8

.

2

5

A A

B

B


Ptil = 3360 kNAsp = 33.6 cm6 Cabos de 4 Cordes




Planta e corte tipo do traado dos cabos

0.065

0.065

0.395

0.395

0.395

2.750

0.500

2.750 2.750 2.750

R=6.00

R=6.00

2.750 5.500 2.750




Deformao para as cargas permanentes Cargas equivalentes ao pr-esforoDeformao para as cargas permanentes Cargas equivalentes ao pr-esforo

Carga permanente + Pr-esforo

rea de construo de aproximadamente 56400m2

27000m2 so abaixo do solo com um mximo de 7 pisos enterrados

29400m2 em 9 pisos elevados

Est subdividido em 3 blocos estruturais (blocos A, B e C)

Bloco ABloco B

Bloco C

Centro Empresarial da Praa de Espanha, Lisboa

A concepo arquitectnica para os pisos elevados do bloco C, conduziu a uma modelao deelementos verticais de 11.70m entre eixos e consolas de 4.25m.

Ed. Sede do Banco Popular - Centro Empresarial da Praa de Espanha, Lisboa

Soluo ps-tensionada para os pavimentos dos 9 pisos elevados


y=0.004836xy=0.011687xy=0.011687xy=0.004836xy=0.004836xy=0.011687xy=0.011687xy=0.004836x

y=0.005464xy=0.008000xy=0.003437xRectaY

X

22

3.302.25

2

XX

Y Y

2.25CORTE A-A

2.00

2

2.701.35X

2

Y

X

2

1.352.70

2

Y

YY2.70

2

X X1.35

2

X X1.35

2

Y Y

2.70

2

CORTE B-B

Deformao para as cargas permanentes

Cargas equivalentes ao pr-esforo

Carga permanente + Pr-esforo

Centro Empresarial da Praa de Espanha, Lisboa

Aplicao do beto branco em elementos estruturais da fachada

In many cases in which post-tensioning would provide a visibly superior solution, ithappens that a more conventional non-prestressed solution is often selected.


more architectural freedom / functional advantages Torre de S. Gabriel, Lisboa

ESTRUTURAS DE TRANSIO

22.14m

Av de

Berlim

V

i

a

P

r

i

n

c

i

p

a

l

AA

B

B

N

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

55.2

58.1

61.0

63.9

66.8

69.7

72.6

75.5

78.4

81.3

84.2

87.1

90.0 m

2

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

18

17

16

15

14

13

24

23

22

21

20

19

69.7

66.8

63.9

61.0

58.1

55.2

87.1

84.2

81.3

78.4

75.5

72.6

90.0 m

Torre de S. Gabriel, Lisboa

VIA PRINCIPAL

CORTE LONGITUDINAL

COTA -3.0m

COTA -6.0mESTACIONAMENTO

ESTACIONAMENTO

10PISO COTA m46.5

COTA 0.0m

COTA 3.0m

COTA 6.0m

COTA 9.0m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

1

ESTACIONAMENTO

ESTACIONAMENTO

ESTACIONAMENTO

2

3

4

5

6

7

8

9

20.4

23.3

26.2

29.1

32.0

34.9

37.8

40.7

43.6

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

11

12

13

49.4

52.3

55.2

22.14m

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

8

0

0

.

0

0

5

6

0

0

.

0

0

CORTE TRANSVERSAL2

0

0

.

0

0

3

0

0

0

.

0

0

2

8

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

7

0

0

.

0

0

3

0

0

0

.

0

0

3

0

0

0

.

0

0

3

0

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

7

0

0

.

0

0

3

1

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

2

9

0

0

.

0

0

COTA -6.0m

COTA -3.0m

AV DE BERLIM

COTA 9.0mCOTA 6.0m

COTA 3.0m

COTA 0.0m

PISO COTA m46.510

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

ESTACIONAMENTO

1

9

8

7

6

5

4

3

2

20.4

43.6

40.7

37.8

34.9

32.0

29.1

26.2

23.3

PISO COTA m

PISO COTA m

PISO COTA m

13

12

11

55.2

52.3

49.4

DC

B

A

E F


6.00

3.00

6.00 6.00

3.00 3.00

Pisos Enterrados


Estrutura Mista dos Pisos Elevados

BB'

C

6

.

3

0

2

.

4

7

D'

2

.

5

0

D

6

.

3

0

142.75

15

R=3

.503

2

.

7

4

0.78

1.480.60

13

1.006 .1

0

3.65

2.75

6

.

1

0

2

.

7

4

116.30

0

.

4

0

10

3

.

4

0

1.200.40

6.30

0

.

4

0

3

.

4

0

5

.

2

5

2

.

6

0

2

.

1

0

0.40

0

.

4

0

0.40

12

2

0

.

6

1

7

0.60

4.28

9

0.6 0

R=

82.50

7 3.63

1.20

1.20

+19.90

8

3.40

76.30

1.20

6.30

1.20

R=82

.5 0

7R=

1 53.

515

3.63

0.6 0

3.40

6

0.40

0.40

53A3.95

1.00

1.20 4

.73 6

.16

6.00

1.20

6.16

2.10

0.40 2.

60 0.40

5.25

0.40

6.3031

3.88

1.07

0.02

0.60

133

R=3.

83

2.35

0.07

0.60

2.35

70.68

6.30 6.00

COTA 20.40


0.50

1.10

0.60

1.50

1.00

0.25

4.28

14 1513

75

11

1.50

1.20

10

1.201.20

D'C

5.064.52

12

3.10 2.

381.20

R=1 5

3.51

5

1.001.50

1.10

1.50

0.50 0.25

3.90

0.60

9

75

1.20

0.25

0.20

1.20

87

1.50

0.50

B'

75

6

0.60

0.25

1.20

53A

1.201.20

R=15

.04

3

D'

0.2 0

CB'

3.10

5.07

5.59

0.50

1.50

31

0.20

1.50

0.50

0.60

0.2520.62

5.59

3.10

3.54

4.41

5.06

5.45

2.36

0.20

18.68

CORTE LONGITUDINAL (EIXO C)

CORTE TRANSVERSAL (EIXO 9)CORTE TRANSVERSAL (EIXOS 7 E 11)

Piso de Transio

S5

S3

NU2S4

S10S3

SN2

S5

F

S5E

S6

1

8

.

0

0

ACESSO S ANCORAGENS

NU1

S1S1

S1 S1

S7

D

S1C

S1

SN1S9

B

8

.

0

0

8

.

0

0

8

.

0

0


ACESSO S ANCORAGENS

S8

S8-A

21

S8-A

S8

19 2018

8.00 8.00 8.00

1

.

0

0

S8

1

16 1715

8.00 8.00

A

1312

8.00 8.00

14

8.00

2

.

5

0

1

.

3

0

ACESSO S ANCORAGENS

PLANTA DE FUNDAES

CORTE 1-1

8.00

8

.

0

0

Fundaes dos Ncleos


Fundaes dos Ncleos

44

1 3

1 3

B

B


Pr-Esforo nas Fundaes dos Ncleos

21

2

1

500

450

400

350

TENSES NO SOLO (kPa)

300

250

200

- DISTRIBUIO ELSTICA SEM PR-ESFORO- DISTRIBUIO ELSTICA (Peff = 140 000 kN)


32540//0.20

SAPATA DO NUCLEO 1

32//0.20

25//0.20

25//0.20

Pr-Esforo nas Fundaes dos Ncleos

6.30

COTA 20.40

4A

13B13A

413B

13A

1A

12

1A

11A

12

321A1

11B11A11A

0

.

4

0

0

.

4

0

23

8D 8B8C1A1 8A 7C

7D 7B

7A

644A

5

6

2

5

3

6

32

5

5

5

3

3

5

4A

2.35

13A413B

13.88

36.30

64A4

5

11

11

56

10

8 7

9 15 16

1

1312

3

14

2

10

6.00 3.95 3A 5 6

5

9

6.30 6.30 7

8

8

7

9

6

.

3

0

23

8C8B 8D

8A 1A1

3

11A11B

11A2 13B1A1

13A

5

3

5

3

5

654

4A4A4

13A

13B

65

3

3

65

2

12

1A 1A

2 1A1

12

D' 6.

3

0

D

C

6.00

5

1113 12

3

16 15

1

14

2

7 85 6

910

9

10

6.30

8

106.30

11 12

65

11

4A4A

13A4 13B

4

142.75 3.65

13 15

B'

B


Peff (kN)Peff (kN)e

10000

(2x) 5320

(2x) 6160

(2x) 10000

5320

(2x) 6720

(2x) 3360

(2x) 1680

(2x) 6720

FASE I - APS A EXECUO DA LAJE DE TRANSIO

9B

9D

9C

9A

7Ae7C

SECO TRANSVERSAL (EIXOS 7 e 11) FASE IV - APS EXECUO DO PISO 17

SECO TRANSVERSAL

5

64A4

3

2

1A1

56

4A 4

B'

4A

64 6

4A

41A21A 2

C

1 1

(EIXO 9)D'

4

4A

4 6 6

4A

(2x) 1 X 12 CORDES (0.6'')

(2x) 4 X 12 CORDES (0.6'')

(2x) 4 X 12 CORDES (0.6'')

FASE III - APS EXECUO DO PISO 10FASE II - APS EXECUO DO PISO 4

13A

9

10

2 X 19 CORDES (0.6'')(2x) 2 X 12 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 19 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 22 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 37 CORDES (0.6'')

2 X 37 CORDES (0.6'')

I 7A12

8A

FASE

11A

4A

1A

CABO

53202 X 19 CORDES (0.6'')7D

3360

8380

(2x) 8380

(2x) 1680

(4x) 8380

(2x) 3080

(2x) 3360

5320

(2x) 10000

(2x) 10000(2x) 5320

(2x) 5320

8380

2 X 31 CORDES (0.6'')

2 X 19 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 31 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 19 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 37 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 37 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 19 CORDES (0.6'')

7C

IV 68D

3

III8C

4

1

2 X 12 CORDES (0.6'')(2x) 1 X 12 CORDES (0.6'')

(4x) 2 X 31 CORDES (0.6'')

(2x) 2 X 12 CORDES (0.6'')

(2x) 1 X 22 CORDES (0.6'')

2 X 31 CORDES (0.6'')

II7B

13B

8B

FASE

11B

5

CABO

2

CORTE LONGITUDINAL (EIXO C)7B7D

1 3 3A 5 6

0

.

4

0

7 8 9 10 11 12 1413 15

Pr-Esforo no Piso de Transio


g P

Pr-Esforo no Piso de Transio


Modelos de Anlise

ARTSARTSBUSINESS & HOTEL CENTERBUSINESS & HOTEL CENTER

Trs blocos com 6 pisos suspensos do ltimo piso,

Edifcio constitudo por cinco blocos com cerca de 80 000 m2 de rea de construo

atravs de pilares metlicos e vigas treliadas pr-esforadas, ficando um piso livre com vos centraisde 24.3m e consolas de 8.1-10m


Pisos EnterradosPisos Enterrados

A conteno para as 3 caves enterradas de paredes moldadas. As fundaes so directas.


As lajes so fungiformes com vos tipo de 8.1mx8.1m nas caves e espessuras de 0.20m no

vo e 0.35m nos capitis.

Pormenores dos capitis e das bandasPormenores dos capitis e das bandas


Laje tipo dos pisos elevados

Blocos suspensosBlocos suspensos


Pr-esforo nas lajes

J

J

J

J

J

J

H

H

L

L

I

I

I

I


Pormenores dos monocordesVista das consolas

Nos pisos elevados foi utilizado pr-esforo em monocordes no aderentes.

Vo central: 10.0m

Consolas: 4.5m


Blocos SuspensosBlocos Suspensos


Blocos SuspensosBlocos SuspensosVigas Laterais



Vigas Centrais


Pilares metlicos dos blocos suspensos.

Consolas nos blocos suspensos com escoramento provisrioPilares metlicos dos blocos suspensos.

A ligao entre pisos feita atravs de barras de pr-esforo.

com escoramento provisrio

Pormenor da aplicao de pr-esforo nas barras



Pormenor do escoramento provisrioPormenor do escoramento provisrio

Pormenores das arma-duras e do pr-esforo das vigas de suspenso

BETES AUTOCOMPACTVEISBETES AUTOCOMPACTVEIS

Diferenas genricas entre a composio dos BAC / Betes Correntes(Manuel Vieira, PhD, IST, 2008)(Manuel Vieira, PhD, IST, 2008)

Ensaios de Espalhamento



Devido geometria complexa das vigas de suspenso e sua importncia estrutural, estas foram betonadas com um beto autocompactvel C40/50.

Pormenores das vigas antes e aps betonagem


Blocos SuspensosBlocos SuspensosVista exterior

Vista de uma viga central de suspensoPormenor das ancoragens na viga de suspenso

ARTS BUSINESS & HOTEL CENTERARTS BUSINESS & HOTEL CENTER


Anlise SsmicaAnlise Ssmica

Pormenor das armaduras nas aberturas do muro perifrico

Efeitos das Vibraes dos Pavimentos em Estruturas de EdifciosEfeitos das Vibraes dos Pavimentos em Estruturas de Edifcios(CEB), BI N 209 - Vibration Problems in Structures - Practical Guidelines, CEB, 1991

Modelao da Aco

Andar Correr

ARTSARTSBUSINESS & HOTEL CENTERBUSINESS & HOTEL CENTERBlocos Blocos SuspensosSuspensos Estudo das Vibraes nos PavimentosEstudo das Vibraes nos Pavimentos

A natureza da soluo conduziu ao estudo docomportamento da estrutura em termos devibraes verticais em condies de servio.

Resposta da estrutura de um bloco suspenso a uma solicitao dinmica representando um grupo de pessoas a andarem simultaneamente nos vrios pisos do bloco.

Modelo de um bloco suspenso

Acelerao vertical na extremidade da consola no piso 6

-0.08

-0.06

-0.04

-0.02

0.00

0.02

0.04

0.06

0 5 10 15 20 25 30t (s)

a (m/s2)

Nvel de Eficincia Reduzida (fadiga)

Critrios de ConfortoCritrios de ConfortoISO 2631 (Guia para Avaliao da Exposio Humana s Vibraes)

Conforto Reduzido a / 3.15

Exposio Limite a x 2

Efeitos das Vibraes dos Pavimentos em Estruturas de EdifciosEfeitos das Vibraes dos Pavimentos em Estruturas de Edifcios

Edifcio (em Projecto), Edifcio (em Projecto), CarcavelosCarcavelos

Edifcio (em Projecto), CarcavelosEdifcio (em Projecto), Carcavelos

Edifcio (em Projecto), Edifcio (em Projecto), CarcavelosCarcavelos

bu

l

l

e

t

i

n

3

1

b

u

l

l

e

t

i

n

3

1

fib Commission 1 Structures

Task Group 1.1 Design Applications

WP 1.1.2 Post-Tensioning in Buildings

PostPost--tensioning in tensioning in buildingsbuildingsPostPost--tensioning in tensioning in buildingsbuildings

fib Symposium Keep concrete attractive Budapest 2005fib Symposium Keep concrete attractive Budapest 2005

t

e

c

h

n

i

c

a

l

r

e

p

o

r

t

t

e

c

h

n

i

c

a

l

r

e

p

o

r

t

2 POST-TENSIONING IN BUILDINGS2.1 General2.2 Basic concepts of prestressing2.3 Design aspects2.4 Technology of Prestressing in Building2.4.1 The Monostrand Post-Tensioning System with Unbonded and Sheathed Strand2.4.2 The Bonded Slab Post-Tensioning System2.4.2.1 The Monostrand System2.4.2.2 The Multistrand System2.4.3 Stressing Equipment and Clearance2.4.4 Installation2.4.5 Fire resistance2.4.6 Specifications

Annex: Specification ExampleJack clearance requirements

b

u

l

l

e

t

i

n

3

1

b

u

l

l

e

t

i

n

3

1

15 mm 160 105x75100 110 75

[mm]

100

Strand type

13 mm

XrX

150 90

Anchor dim.YrY

70 110x70

XXr

Y

Y

r

X

A

B

CA

B

C

Centre hole jack Twin ram jack

A [mm] B [mm] 2 strand jack 2 strand jack 4 strand jack

C [mm] rectangular anchor 4 strands 5 strands

square or circular anchor 1 strand 2 strands 4 strands

950 - 1100 70 - 90

110 130

280 400

70 105 115

700 - 1200 60 - 80

-

-

300 400

-

-

-

Centre hole jack Twin ram jack

A [mm] B [mm] 2 strand jack 2 strand jack 4 strand jack

C [mm] rectangular anchor 4 strands 5 strands

square or circular anchor 1 strand 2 strands 4 strands

950 - 1100 70 - 90

110 130

280 400

70 105 115

700 - 1200 60 - 80

-

-

300 400

-

-

-

Anchorage space requirements

Jack clearance requirements

t

e

c

h

n

i

c

a

l

r

e

p

o

r

t

t

e

c

h

n

i

c

a

l

r

e

p

o

r

t

O Pr-esforo em estruturas de edifcios promove a qualidade dasO Pr-esforo em estruturas de edifcios promove a qualidade dasconstrues e, de forma mais geral, a rea do Beto Estrutural.Pode tambm contribuir, de forma importante, para a promoo davalorizao e reconhecimento pblico da Engenharia Civil.

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