NORMA IRAM/IAS ARGENTINA U 500-102 · IRAM/IAS U 500-102:2016 3 Prefacio El Instituto Argentino de...

NORMA ARGENTINA

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Materiales metálicos Ensayo de tracción

Método de ensayo a temperatura ambiente

Metallic materials Tensile testing Method of test at room temperature

* Corresponde a la revisión de las cinco partes de la IRAM/IAS

U 500-102:1987, a las que reemplaza.

IRAM/IAS U 500-102*

Tercera edición

2016-10-28

Referencia Numérica: IRAM/IAS U 500-102:2016

IRAM 2016-10-28 No está permitida la reproducción de ninguna de las partes de esta publicación por cualquier medio, incluyendo fotocopiado y microfilmación, sin permiso escrito del IRAM.

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Prefacio El Instituto Argentino de Normalización y Certificación (IRAM) es una asociación civil sin fines de lucro cuyas finalidades específicas, en su carácter de Organismo Argentino de Normalización, son establecer normas técnicas, sin limitaciones en los ámbitos que abarquen, además de propender al conocimiento y la aplicación de la normalización como base de la calidad, promoviendo las actividades de certificación de productos y de sistemas de la calidad en las empresas para brindar seguridad al consumidor.

IRAM es el representante de Argentina en la International Organization for Standardization (ISO), en la Comisión Pana-mericana de Normas Técnicas (COPANT) y en la Asociación MERCOSUR de Normalización (AMN).

Esta norma es el fruto del consenso técnico entre los diversos sectores involucrados, los que a través de sus representantes han intervenido en los Organismos de Estudio de Normas co-rrespondientes.

Esta norma fue estudiada en el marco del Convenio con el Instituto Argentino de Siderurgia (IAS).

Corresponde a la revisión de las cinco (5) partes de la IRAM/IAS U 500-102:1987, a las que reemplaza.

Esta norma posee once anexos, tres de carácter normativo y ocho de carácter informativo.

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Índice INTRODUCCIÓN ................................................................................................................... 7 1 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN ............................................................................. 7 2 DOCUMENTOS NORMATIVOS PARA CONSULTA ....................................................... 7 3 DEFINICIONES ................................................................................................................ 8 4 SÍMBOLOS Y DESIGNACIONES .................................................................................... 11 5 FUNDAMENTO DEL ENSAYO ........................................................................................ 12 6 PROBETA ......................................................................................................................... 13 7 DETERMINACIÓN DEL ÁREA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL INICIAL (So) ............ 14 8 MARCADO DE LA LONGITUD DE REFERENCIA INICIAL (Lo) ...................................... 15 9 PRECISIÓN DE LOS INSTRUMENTOS DE ENSAYO .................................................... 15 10 CONDICIONES DE ENSAYO .......................................................................................... 15 11 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE SUPERIOR DE FLUENCIA .......................................... 20 12 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE INFERIOR DE FLUENCIA ............................................ 20 13 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE ELÁSTICO CONVENCIONAL ...................................... 20 14 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE DE ALARGAMIENTO ................................................... 21 15 MÉTODO DE VERIFICACIÓN DEL LÍMITE DE ALARGAMIENTO REMANENTE ......... 21 16 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN PORCENTUAL DEL ESCALÓN DE FLUENCIA ................................................................................................ 21 17 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN TOTAL PORCENTUAL BAJO TENSIÓN MÁXlMA ................................................................................................ 22 18 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN PLÁSTICA PORCENTUAL BAJO TENSIÓN MÁXlMA ................................................................................................ 22 19 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN TOTAL PORCENTUAL DE ROTURA ............. 23 20 DETERMINACIÓN DEL ALARGAMIENTO PORCENTUAL DE ROTURA ...................... 23 21 DETERMINACIÓN DE LA ESTRICCIÓN ......................................................................... 24 22 INFORME DEL ENSAYO ................................................................................................. 24 23 INCERTIDUMBRE DE MEDICIÓN ................................................................................... 25

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Anexo A (Normativo) Probetas para productos planos (chapas y flejes) y perfiles conformados en frío .................................................................................................. 37 Anexo B (Normativo) Probetas para alambres, alambrones, barras y perfiles laminados .................................................................................................................. 41 Anexo C (Normativo) Probetas para tubos .......................................................................... 45 Anexo D (Informativo) Recomendaciones concernientes al uso de máquinas de ensayo de tracción controladas por computadora ................................................................ 49 Anexo E (Informativo) Estimación de la velocidad de separación de las mordazas teniendo en cuenta la rigidez de la máquina de ensayo ....................................................... 56 Anexo F (Informativo) Determinación del alargamiento porcentual ..................................... 57 Anexo G (Informativo) Determinación del módulo de elasticidad de los materiales metálicos bajo carga de tracción uniaxial ............................................................ 60 Anexo H (Informativo) Estimación de la incertidumbre ........................................................ 65 Anexo I (Informativo) Precisión del ensayo de tracción - Resultados de los programas de comparación entre laboratorios ...................................................................... 91 Anexo J (Informativo) Bibliografía ........................................................................................ 96 Anexo K (Informativo) Integrantes de los organismos de estudio ........................................ 98

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Materiales metálicos - Ensayo de tracción Método de ensayo a temperatura ambiente INTRODUCCIÓN En esta norma hay dos métodos disponibles para la velocidad de ensayo. El primero, el método A, se basa en el control de las velocidades de deformación (incluyendo la velocidad de separación de las mordazas), y el segundo, el método B, se basa en las velocidades de incremento de tensión. El método A está destinado a minimizar la variación de las velocidades de ensayo en el período en que se determinan los parámetros influenciados por la velocidad de deformación y a minimizar la incertidumbre de medida de los resultados de ensayo. 1 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN Esta norma establece el método de ensayo de tracción a temperatura ambiente de materiales metálicos y define las propiedades mecánicas que pueden determinarse con este ensayo. NOTA. En el anexo D se dan recomendaciones complementarias para máquinas de ensayo controladas por computadora. 2 DOCUMENTOS NORMATIVOS PARA CONSULTA Todo documento normativo que se menciona a continuación es indispensable para la aplicación de este documento. Cuando en el listado se mencionan documentos normativos en los que se indica el año de publica-ción, significa que se debe aplicar dicha edición. En caso contrario, se debe aplicar la edición vigente, incluyendo todas sus modificaciones. IRAM/IAS U 500-19 - Expresión de valores y criterios de redondeo de resultados de ensayos IRAM/IAS U 500-21 - Aceros al carbono y de baja aleación - Conversión del alargamiento IRAM/IAS U 500-34 NM-ISO 377-1 - Selección y preparación de muestras y probetas de productos de acero - Parte 1: Muestras y probetas para ensayos mecánicos NM-ISO 7500-1 - Materiales metálicos - Calibración de máquinas de ensayo estático uniaxial - Parte 1: Máquinas de ensayo de tracción/compresión - Calibración de sistema de medición de la fuerza ISO 2566-21) - Steel - Conversion of elongation values - Part 2: Austenitic steels ISO 95131) - Metallic materials - Calibration of extensometer systems used in uniaxial testing ISO 6892-1:2009 - Metallic materials - Tensile testing - Part 1: Method of test at room temperature

1) Hasta tanto no se realice el estudio de la norma IRAM correspondiente, se debe emplear la norma citada.

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3 DEFINICIONES Para los fines de esta norma se aplican las definiciones siguientes: 3.1 longitud de referencia, L. Longitud de la parte cilíndrica o prismática de la probeta sobre la que se mide el alargamiento en cualquier momento durante el ensayo. 3.1.1 longitud de referencia inicial, Lo. Longitud de referencia sobre la probeta, medida a tem-peratura ambiente antes del ensayo. 3.1.2 longitud de referencia final, Lu. Longitud de referencia sobre la probeta, medida después de la rotura, a temperatura ambiente, y tras unir cuidadosamente las dos partes de la probeta de forma que sus ejes estén alineados. 3.2 longitud calibrada, Lc. Longitud de la parte calibrada de la probeta que presenta una sección más reducida. NOTA. En probetas no mecanizadas, el concepto de longitud calibrada se sustituye por el de distancia entre mordazas. 3.3 alargamiento. Incremento en la longitud de referencia inicial (Lo) en cualquier momento durante el ensayo. 3.4 alargamiento porcentual. Alargamiento expresado como el porcentaje de la longitud de refe-rencia inicial (Lo). 3.4.1 alargamiento porcentual permanente. Incremento en la longitud de referencia inicial de una probeta sometida a una tensión establecida, después de eliminar dicha tensión, expresado como porcentaje de la longitud de referencia inicial (Lo). 3.4.2 alargamiento porcentual de rotura, A. Alargamiento permanente de la longitud de referencia después de la rotura (Lu - Lo), expresado como porcentaje de la longitud de referencia inicial (Lo). NOTA. Para probetas de ensayo proporcionales, solo cuando la longitud de referencia inicial (Lo) sea diferente de

oS,655 2), donde So es el área de la sección transversal inicial de la zona calibrada, el símbolo A se completa con un

subíndice que indique el coeficiente de proporcionalidad usado, por ejemplo, A11,3 indica un alargamiento porcentual de rotura de una longitud de referencia inicial (Lo) de:

o, S,A 311311 =

En el caso de probetas de ensayo no proporcionales (ver anexos A y B), el símbolo A se completa con un subíndice que in-dique la longitud de referencia inicial, en milímetros, por ejemplo, A80 mm indica un alargamiento porcentual de rotura de una longitud de referencia inicial (Lo) de 80 mm. 3.5 longitud de referencia inicial del extensómetr o, Le. Longitud de referencia inicial del exten-sómetro que se utiliza para medir el alargamiento por medio de un extensómetro. NOTA. Para la medición de los parámetros de la tensión de fluencia aparente y de la convencional, Le debe abarcar tanto como sea posible la longitud calibrada de la probeta. Por lo tanto, es recomendable que Le sea mayor que 0,50 Lo pero menor que 0,9 Lo. Esto asegura que el extensómetro detecte todos los fenómenos de ductilidad que tengan lugar en la probeta. Además, para la medición de los parámetros durante o después de la tensión máxima, es recomendable que Le sea aproximadamente igual a Lo.

2) )/S(S, oo π= 45655

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3.6 extensión. Incremento de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le) en cualquier momento durante el ensayo. 3.6.1 extensión porcentual , e. Alargamiento expresado como porcentaje de la longitud de referen-cia inicial del extensómetro (Le) Ver figura 1. 3.6.2 extensión permanente porcentual, Lr. Incremento de la extensión después de haber some-tido a la probeta a una tensión establecida y después de eliminar dicha tensión, expresado como porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). 3.6.3 extensión porcentual de fluencia, Ae. En materiales con escalón de fluencia, la extensión entre el comienzo de dicho escalón y el endurecimiento por deformación uniforme, expresada como porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). Ver figura 7. 3.6.4 extensión total porcentual bajo tensión máxi ma, Agt. Extensión total (alargamiento elástico más alargamiento plástico) obtenida bajo tensión máxima, expresada como porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). Ver figura 1. 3.6.5 extensión plástica porcentual bajo tensión m áxima, Ag. Extensión plástica obtenida bajo ten-sión máxima, expresada como porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). Ver figura 1. 3.6.6 extensión total porcentual de rotura, At. Extensión total (alargamiento elástico más alarga-miento plástico) en el momento de la rotura, expresada como porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). Ver figura 1. 3.7 velocidad de ensayo 3.7.1 velocidad de deformación , .e eL& Incremento de la deformación, medida con un extensómetro, en la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le) por unidad de tiempo (ver 3.5). 3.7.2 velocidad de deformación estimada en la long itud calibrada de la probeta , .e cL& Valor del incremento de la deformación en la longitud calibrada de la probeta Lc por unidad de tiempo, basado en la velocidad de separación de las mordazas (vc) y en la longitud calibrada de la probeta. 3.7.3 velocidad de separación de las mordazas, vc . Desplazamiento de las mordazas por unidad de tiempo. 3.7.4 velocidad de incremento de tensión , .R& Incremento de la tensión por unidad de tiempo. NOTA. La velocidad de incremento de tensión solo se emplea en la parte elástica del ensayo (método B). 3.8 estricción, Z. Variación máxima del área de la sección transversal que se produce durante el ensayo (So - Su), expresada como porcentaje del área de la sección transversal inicial (So) (ver capítulo 4).

100⋅−=o

uo

S

SSZ

3.9 fuerza máxima, Fm NOTA. Para materiales con escalón de fluencia, para los que no pueda establecerse un endurecimiento por deformación uniforme, Fm no se define en esta parte de la norma [ver nota al pie de figura 8c)].

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3.9.1 fuerza máxima, Fm. (Materiales sin escalón de fluencia) la mayor fuerza que soporta la pro-beta durante el ensayo. 3.9.2 fuerza máxima, Fm. (Materiales con escalón de fluencia) la mayor fuerza que soporta la pro-beta durante el ensayo después del comienzo del endurecimiento por deformación uniforme. 3.10 tensión, R. Cociente entre la fuerza y el área de la sección transversal inicial (So) de la probeta, en cualquier momento durante el ensayo. NOTA 1. Ver figuras 8a) y 8b). NOTA 2. En esta norma la tensión se refiere a tensiones convencionales. 3.10.1 resistencia a la tracción, Rm. Tensión correspondiente a la fuerza máxima (Fm). Ver figura 1. 3.10.2 límite de fluencia. En los materiales metálicos que presentan el fenómeno de fluencia, es la tensión correspondiente al punto durante el ensayo en el que se produce una deformación plástica sin que aumente la tensión. Se distingue entre: 3.10.2.1 límite superior de fluencia, ReH. Mayor valor de la tensión previo a la primera caída de esta. Ver figura 2. 3.10.2.2 límite inferior de fluencia, ReL. Menor valor de la tensión durante la deformación plástica, despreciando los eventuales efectos transitorios. Ver figuras 2a), 2b) y 2c). 3.10.3 límite elástico convencional, Rp. Tensión a la que corresponde un alargamiento plástico igual a un porcentaje preestablecido de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le). Ver fi-gura 3. NOTA. El símbolo utilizado va seguido de un subíndice que indica el porcentaje preestablecido, por ejemplo: Rp0,2. 3.10.4 límite de alargamiento, Rt. Tensión a la que corresponde un alargamiento total (alarga-miento elástico más alargamiento plástico) igual a un porcentaje preestablecido de la longitud de re-ferencia inicial del extensómetro (Le). Ver figura 4. NOTA. El símbolo utilizado va seguido de un subíndice que indica el porcentaje de alargamiento preestablecido, por ejem-plo: Rt0,5. 3.10.5 límite de alargamiento permanente preestabl ecido, Rr. Tensión a la que, después de sus-pendida la fuerza, el alargamiento permanente de la longitud de referencia inicial (Lo) o el alarga-miento permanente de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le), no sobrepasa el valor preestablecido. Ver figura 5. NOTA. El símbolo utilizado va seguido por un subíndice que indica el porcentaje preestablecido de la longitud de referencia inicial (Lo) o de la longitud de referencia inicial del extensómetro (Le), por ejemplo: Rr0,2. 3.11 rotura. Fenómeno que ocurre cuando se produce la separación total de la probeta en dos partes o cuando la fuerza disminuye hasta ser nominalmente cero. NOTA. En la figura D.2 se indican criterios de rotura que se pueden utilizar para ensayos controlados por computadora.

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4 SÍMBOLOS Y DESIGNACIONES Los símbolos y las designaciones correspondientes son los indicados en la tabla 1.

Tabla 1 - Símbolos y designaciones

Símbolo Unidad Designación

Probeta

ao, T (1) mm Espesor inicial de una probeta plana o espesor de pared de un tubo

bo mm Ancho inicial de la longitud calibrada de una probeta plana o ancho medio de tiras longitudinales tomadas de un tubo o entrecara de barras no circulares

do mm Diámetro inicial de la longitud calibrada de una probeta circular o del diámetro de un alambre circular o diámetro interior de un tubo

Do mm Diámetro exterior inicial de un tubo

Lo mm Longitud de referencia inicial

L'o mm Longitud de referencia inicial para determinar Awn (ver anexo F)

Lc mm Longitud calibrada

Le mm Longitud de referencia inicial del extensómetro

Lt mm Longitud total de la probeta

Lu mm Longitud de referencia final

L'u mm Longitud de referencia final para determinar Awn (ver anexo F)

So mm2 Área de la sección transversal inicial de la zona calibrada

Su mm2 Área mínima de la sección transversal después de la rotura

k - Coeficiente de proporcionalidad (ver 6.1.1)

Z % Estricción

Alargamiento

A % Alargamiento porcentual de rotura

Awn % Alargamiento plástico porcentual fuera de la zona de rotura (ver anexo F)

Extensión

Lr % Extensión permanente porcentual

Ae % Extensión porcentual de fluencia

Ag % Extensión plástica porcentual bajo tensión máxima (Rm)

Agt % Extensión total porcentual bajo tensión máxima (Rm)

At % Extensión total porcentual de rotura

∆Lm mm Extensión total bajo tensión máxima (Rm)

∆Lf mm Extensión en el momento inmediato de la rotura bajo tensión

(continúa)

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Tabla 1 (final)

Símbolo Unidad Designación

Velocidades de ensayo

eLe& s-1 Velocidad de deformación

cLe& s-1 Velocidad de deformación de la longitud calibrada

R& MPa s-1 Velocidad de incremento de tensión

vc mm s-1 Velocidad de separación de las mordazas

Fuerza

Fm N Fuerza máxima

Límite de fluencia, límite elástico convencional, resistencia a la tracción

E MPa Módulo de elasticidad

mr MPa Pendiente de la curva tensión extensión porcentual en un momento dado del en-sayo

mE MPa Pendiente de la parte elástica de la curva tensión extensión porcentual (2)

R MPa Tensión

ReH MPa Límite superior de fluencia

ReL MPa Límite inferior de fluencia

Rm MPa Resistencia a la tracción

Rp MPa Límite elástico convencional

Rr MPa Límite de un alargamiento permanente preestablecido

Rt MPa Límite de alargamiento (3)

(1) Símbolo empleado en las normas de producto para tubos de acero. (2) En la parte elástica de la curva tensión extensión porcentual, el valor de la pendiente puede no representar

necesariamente el módulo de elasticidad. Este valor puede ser bastante similar al del módulo de elasticidad si se utilizan condiciones óptimas (extensómetros calibrados con alta resolución y a doble cara, alineación perfecta de la probeta, etc.).

(3) También es conocido como EUL [2].

5 FUNDAMENTO DEL ENSAYO El ensayo consiste en someter a una probeta a una tensión de tracción, generalmente hasta la rotura, con el propósito de determinar una o varias de las propiedades mecánicas definidas en el capítulo 3. Salvo otra especificación, el ensayo se realiza a temperatura ambiente, comprendida entre 10 ºC y 35 ºC. Para los ensayos bajo condiciones controladas, la temperatura ambiente debe mantenerse a 23 ºC ± 5 ºC.

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6 PROBETA 6.1 Forma y medidas 6.1.1 Generalidades La forma y las medidas de las probetas dependen del producto metálico del cual se extraen. Generalmente, la probeta se obtiene por mecanizado de una muestra obtenida del producto o de una muestra moldeada. No obstante, en los productos de sección transversal constante (barras, alam-bres, etc.) o de muestras de ensayo moldeadas (fundiciones de hierro y aleaciones no ferrosas) se pueden utilizar las muestras sin mecanizar. Las tolerancias dimensionales de las probetas deben cumplir con lo establecido en los anexos A, B y C (ver 6.2.). La sección transversal de la probeta puede ser circular, cuadrada, rectangular, anular o, en casos especiales, de otra forma constante. Las probetas que se deben usar tienen una longitud de referencia inicial (Lo), relacionada directa-mente con el área de la sección transversal inicial (So) por medio de la ecuación oo SkL = , donde k

es un coeficiente de proporcionalidad, y se denominan probetas de ensayo proporcionales. El valor adoptado internacionalmente para k = 5,65. La longitud de referencia inicial debe ser, como mínimo, 15 mm. Cuando el área de la sección transversal inicial, So, de la probeta sea demasiado pequeña como para que se cumpla el requisito con el valor del coeficiente k = 5,65, puede usarse un valor mayor (preferentemente 11,3) o una probeta no proporcional. NOTA. La utilización de una longitud de referencia inicial menor que 20 mm supone un incremento de la incertidumbre en la medición. Para el caso de probetas no proporcionales, la longitud de referencia inicial, Lo, es independiente del área de la sección transversal inicial (So). Para convertir los valores de alargamiento obtenidos con probetas proporcionales a valores de pro-betas no proporcionales y viceversa, ver las IRAM/IAS U 500-21 e ISO 2566-2. 6.1.2 Probetas mecanizadas Las probetas mecanizadas, cuando la parte calibrada y los extremos de amarre poseen medidas di-ferentes, deben tener el radio de acuerdo con lo indicado en los anexos A, B y C. Los extremos de amarre pueden ser de cualquier forma para que se adapten a los dispositivos de fi-jación de la máquina de ensayo. El eje de la probeta debe coincidir con el eje de aplicación de la fuerza. La longitud libre entre las mordazas de sujeción de la máquina debe ser mayor que la longitud cali-brada (Lc) o igual, para probetas sin radios de acuerdo, y mayor que la longitud de referencia inicial (Lo) [ver figura 11 a)].

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6.1.3 Probetas no mecanizadas Si la probeta consiste en una porción no mecanizada del producto o en una barra de ensayo no me-canizada, la longitud libre entre las mordazas debe ser suficiente para que las marcas de referencia queden a una distancia razonable de las mordazas de sujeción de la máquina (definida en los anexos A, B y C). En las probetas moldeadas los extremos de amarre y la longitud calibrada deben unirse a través de un radio de acuerdo. Las medidas de este radio de acuerdo son importantes y se recomienda que se definan en la norma particular del producto. Los extremos de amarre pueden ser de cualquier forma, siempre que sean compatibles con las mordazas de la máquina de ensayo. La longitud calibrada (Lc) debe ser mayor que la longitud de referencia inicial (Lo). 6.2 Tipos Los principales tipos de probetas se definen en los anexos A, B y C, de acuerdo con la forma y el tipo de producto, conforme se indica en la tabla 2. En las normas particulares de los productos se pueden especificar otros tipos de probetas.

Tabla 2 - Principales tipos de probetas

Tipo de producto

Productos planos (chapas, flejes) y perfiles conformados en frío

Alambres, alambrones, barras y perfiles laminados

Tubos

Anexo A Anexo B Anexo C

6.3 Preparación de las probetas Las probetas deben extraerse y prepararse de acuerdo con lo establecido en las normas que corres-pondan para cada producto, las condiciones generales deben ser las indicadas en la IRAM/IAS U 500-34 NM-ISO 377-1. 7 DETERMINACIÓN DEL ÁREA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL INICIAL (So) Las medidas apropiadas de la probeta deben tomarse en un número suficiente de secciones trans-versales perpendiculares al eje longitudinal en la zona central de la longitud calibrada de la probeta. Se recomiendan tres secciones transversales, como mínimo. El área de la sección transversal inicial (So) es la media de las áreas medidas. La exactitud de este cálculo depende de la naturaleza y tipo de la probeta. Los anexos A, B y C des-criben los métodos para la evaluación de So para los diferentes tipos de probetas y contienen especi-ficaciones para la exactitud de la medición.

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8 MARCADO DE LA LONGITUD DE REFERENCIA INICIAL ( Lo) Los extremos de la longitud de referencia inicial (Lo) deben marcarse levemente con trazos o líneas, pero no mediante entalladuras que puedan ocasionar una rotura prematura. Para probetas proporcionales, el valor calculado para la longitud de referencia inicial se puede re-dondear al valor más próximo a un múltiplo de 5 mm, siempre que la diferencia entre la longitud mar-cada y la calculada sea menor que el 10% de Lo. La longitud de referencia inicial debe marcarse con una precisión de ± 1%. Si la longitud calibrada (Lc) es mucho mayor que la longitud de referencia inicial, como por ejemplo en probetas no mecanizadas, deben trazarse varios pares de puntos para limitar varias longitudes ini-ciales solapadas entre sí. En algunos casos puede ser útil marcar, en la superficie de la probeta, una línea paralela al eje lon-gitudinal, a lo largo del cual están marcadas las longitudes calibradas. 9 PRECISIÓN DE LOS INSTRUMENTOS DE ENSAYO El sistema de medida de la fuerza de la máquina de ensayo debe calibrarse de acuerdo con la NM-ISO 7500-1 y debe ser de clase 1, como mínimo. Para determinar el límite elástico convencional (alargamiento plástico o alargamiento total) el exten-sómetro utilizado debe ser de clase 1, o mejor, de acuerdo con la ISO 9513, en el rango apropiado. Para otras propiedades, con alargamiento mayor, [por ejemplo determinación de la extensión total porcentual de rotura (At) o el alargamiento porcentual de rotura (A)] puede utilizarse un extensómetro de clase 2, de acuerdo con la ISO 9513, en el rango apropiado. 10 CONDICIONES DE ENSAYO 10.1 Ajuste del punto de fuerza cero En el caso de sistemas de sujeción manual este ajuste debe realizarse antes de sujetar los extremos de la probeta. En el caso de sistemas de sujeción automáticos el sistema de fuerza debe eliminar las tensiones residuales antes de iniciar el ensayo. Una vez que se haya establecido el punto de fuerza cero, el sistema de medida de la fuerza no puede cambiar durante el ensayo. NOTA. La utilización de este método asegura, por un lado, que el peso del sistema de amarre se vea compensado durante la medición de la fuerza y, por otro, que cualquier fuerza que resulte de la operación de amordazado no afecte la medición. 10.2 Método de sujeción Las probetas deben sujetarse mediante instrumentos adecuados tales como cuñas, fijaciones atorni-lladas, mordazas dentadas u otros considerando el extremo de amarre. Se debe asegurar que las probetas queden sujetas de forma tal que la fuerza se aplique axialmente para de minimizar flexiones3). Esto es de particular importancia cuando se están ensayando mate-riales frágiles o cuando se están determinando las propiedades de fluencia del material.

3) Para mayor información, se sugiere consultar la ASTM E 1012 [4].

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El límite de fluencia aparente preestablecido o esperado se basa en el conocimiento que se tiene del material a ensayar. En caso de no tener datos del material a ensayar no debe exceder los 5 MPa. Puede realizarse una corrección del alargamiento para tener en cuenta el efecto de la fuerza preli-minar. 10.3 Método A. Velocidad de ensayo basada en el co ntrol de la velocidad de deformación 10.3.1 Generalidades El método A pretende minimizar la variación de las velocidades de ensayo en el momento en el que se determinan los parámetros sensibles a la velocidad de deformación, así como la incertidumbre en la medición de los resultados del ensayo. Se describen dos tipos diferentes de controles de la velocidad de deformación. El primero es el con-trol de la velocidad de deformación (

eLe& ) en sí misma, que se basa en la información obtenida de un

extensómetro. El segundo es el control de la velocidad estimada de deformación en la longitud cali-brada (

cLe& ) que se obtiene controlando la velocidad de separación de las mordazas a una velocidad

igual a la velocidad de deformación deseada multiplicada por la longitud calibrada. Si un material muestra un comportamiento homogéneo en deformación y la tensión permanece no-minalmente constante, la velocidad de deformación (

eLe& ) y la velocidad estimada de deformación en

la longitud calibrada (cLe& ) son aproximadamente iguales. Existen diferencias cuando el material pre-

senta escalones de fluencia o fluencia aserrada (por ejemplo, algunos aceros y aleaciones de alumi-nio-magnesio en el intervalo de alargamiento del escalón de fluencia, o materiales que muestran fluencias aserradas como el efecto Portevin-Le Chatelier) o si se produce estricción. Para el segundo método debe tenerse en cuenta la rigidez de la máquina de ensayo para el cálculo de

cLe& .

La velocidad de ensayo debe cumplir los requisitos siguientes: a) Para el método de velocidad de deformación (

eLe& ), el extensómetro debe mantenerse sujeto a la

probeta hasta la determinación de ReH, Rp o Rt. b) Durante el escalón de fluencia, debe aplicarse la velocidad estimada de deformación en la longi-

tud calibrada (cLe& ). En este intervalo es imposible controlar la velocidad de deformación utili-

zando el extensómetro montado sobre la probeta porque pueden aparecer fluencias locales fuera de la longitud de referencia inicial del extensómetro. La velocidad estimada de deformación requerida en la longitud calibrada puede mantenerse en este intervalo de forma suficientemente precisa utilizando una velocidad de separación de las mordazas constante (vc);

cLcc eLv &= (1)

siendo:

cLe& la velocidad estimada de deformación en la longitud calibrada;

Lc la longitud calibrada.

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c) En el intervalo siguiente a Rp o Rt o al final de la fluencia (ver 3.7.2), se puede utilizar eLe& o

cLe& .

Se recomienda la utilización de cLe& para evitar problemas de control que podrían surgir si se pro-

dujese estricción fuera de la longitud de referencia inicial del extensómetro. Durante la determinación de la propiedad que corresponda del material (ver figura 9) deben mante-nerse las velocidades de deformación establecidas desde 10.3.2 hasta 10.3.4. NOTA. En el cambio a otra velocidad de deformación o a otro modo de control no deben introducirse discontinuidades en la curva tensión deformación que puedan distorsionar los valores de Rm, Ag o Agt (ver figura 10). Este efecto puede reducirse mediante un cambio gradual adecuado entre las velocidades. También la forma de la curva tensión deformación en el intervalo de endurecimiento por deformación puede verse influen-ciada por la velocidad de deformación. Se recomienda documentar la velocidad de ensayo utilizada para la determinación de las propiedades del material. Se puede utilizar el siguiente sistema de abreviatura: IRAM/IAS U 500-102 Annn o IRAM/IAS U 500-102 Bnn donde se define: A como la utilización del método A (método de control de la velocidad de deformación) y B como la utilización del método B (basado en la velocidad de incremento de tensión). Los símbolos nnn son series de hasta tres caracteres que se refieren a las velocidades empleadas durante cada fase del ensayo; según se define en la figura 9, y nn puede añadirse para indicar la velocidad de incremento de tensión (en mega-pascal por segundo-1) seleccionada durante la tensión elástica. EJEMPLO 1 - IRAM/IAS U 500-102 A224 define un ensayo basado en el control de la velocidad de deformación utilizando los intervalos 2, 2 y 4. EJEMPLO 2 - IRAM/IAS U 500-102 B30 define un ensayo basado en la velocidad de incremento de tensión, realizado a una velocidad de deformación de 30 MPa s-1. EJEMPLO 3 - IRAM/IAS U 500-102 B define un ensayo basado en la velocidad de incremento de tensión, realizado a una velocidad nominal de incremento de tensión de acuerdo con la tabla 3. 10.3.2 Velocidad de deformación para la determinac ión del límite superior de fluencia ( ReH) o las propiedades del límite elástico convencional ( Rp), límite de alargamiento ( Rt) y módulo de elasticidad ( E) La velocidad de deformación (

eLe& ) debe mantenerse constante hasta la determinación de ReH o Rp o

Rt y E, inclusive. Durante la determinación de estas propiedades del material, la velocidad de defor-mación ( eLe& ) debe encontrarse en uno de los dos intervalos establecidos siguientes (ver figura 9):

Intervalo 1: eLe& = 0,000 07 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20%

Intervalo 2: eLe& = 0,000 25 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% (recomendado, salvo que se

especifique otra cosa) Si la máquina de ensayo no puede controlar la velocidad de deformación directamente, debe utili-zarse la velocidad estimada de deformación en la longitud calibrada (

cLe& ), es decir una velocidad de

separación entre las mordazas, constante. Esta velocidad debe calcularse utilizando la ecuación (1).

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18

La velocidad de deformación resultante sobre la probeta debe ser menor que la velocidad de defor-mación establecida dado que no se tiene en cuenta la rigidez de la máquina de ensayo. El anexo E incluye una explicación. 10.3.3 Velocidad de deformación para la determinac ión del límite inferior de fluencia ( ReL) y la extensión porcentual de fluencia ( Ae) A semejanza de la determinación del límite superior de fluencia (ver D.4.2), la velocidad estimada de deformación (

cLe& ) debe encontrarse en uno de los dos intervalos establecidos siguientes (ver figura

9) hasta que finalice el escalón de fluencia: Intervalo 2:

cLe& = 0,000 25 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20%

Intervalo 3:

cLe& = 0,002 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20%

10.3.4 Velocidad de deformación para la determinac ión de la resistencia a la tracción ( Rm), alargamiento porcentual de rotura ( A), extensión total porcentual bajo tensión máxima ( Agt), extensión plástica porcentual bajo tensión máxima ( Ag) y coeficiente de estricción ( Z) Tras la determinación de las propiedades requeridas de límites de fluencia convencionales (Rp, ReH, Rt, ReL) la velocidad estimada de deformación en la longitud calibrada (

cLe& ) debe cambiarse a uno de

los intervalos establecidos siguientes (ver figura 9): Intervalo 2:

cLe& = 0,000 25 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20%

Intervalo 3:

cLe& = 0,002 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20%

Intervalo 4:

cLe& = 0,006 7 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% (recomendado, salvo que se

especifique otra cosa) Cuando el objeto del ensayo de tracción sea únicamente determinar la resistencia a la tracción, puede aplicarse a lo largo del ensayo una velocidad estimada de deformación en la longitud calibrada de la probeta conforme con los intervalos 3 o 4. 10.4 Método B. Velocidad de deformación basada en la velocidad de incremento de tensión 10.4.1 Generalidades Las velocidades de ensayo deben ajustarse a los requisitos siguientes dependiendo de la naturaleza del material, salvo que se especifique otra cosa. 10.4.2 Límite de fluencia y tensión convencional 10.4.2.1 Límite superior de fluencia ( ReH) La velocidad de separación de las mordazas de la máquina debe ser lo más uniforme posible y estar dentro de los límites correspondientes a la velocidad de incremento de tensión indicados en la tabla 3.

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19

NOTA 1. A título informativo, algunos materiales típicos que tienen un módulo de elasticidad menor que 150 000 MPa son el magnesio, aleaciones de aluminio, bronce y titanio. Algunos materiales típicos con un módulo de elasticidad mayor que 150 000 MPa son el hierro forjado, acero, tungsteno y aleaciones de níquel.

Tabla 3 - Velocidad de incremento de tensión

Módulo de elasticidad longitudinal del

material (Módulo de Young)

E (MPa)

Velocidad de incremento de tensión

R& (MPa s-1)

mín. máx.

E < 150 000 2 20

E ≥ 150 000 6 60

NOTA 2. Puede estimarse la velocidad de incremento de tensión, multiplicando el módulo de elasticidad por la velocidad de deformación. Para mayor información ver figura 9, método B. 10.4.2.2 Límite inferior de fluencia ( ReL) Si solo se va a determinar el límite inferior de fluencia, la velocidad de deformación de la parte cali-brada de la probeta en la zona de fluencia debe estar comprendida entre 0,000.25 s-1 y 0,002 5 s-1. La velocidad de deformación de la parte calibrada debe mantenerse lo más uniforme posible. Si esta velocidad no puede ser regulada directamente, debe fijarse regulando la velocidad de tensionado justo antes del inicio de la fluencia, sin tocar los controles de la máquina hasta que se complete la fluencia. En ningún caso la velocidad de incremento de tensión en la zona elástica debe exceder los valores máximos indicados en la tabla 3. 10.4.2.3 Límites superior e inferior de fluencia ( ReH y ReL) Si los dos límites de fluencia se determinan durante el mismo ensayo, deben cumplirse las condicio-nes establecidas para determinar el límite inferior (ver 10.4.2.2). 10.4.2.4 Límite elástico convencional y límite de alargamiento ( Rp y Rt) La velocidad de separación de las mordazas de la máquina debe ser lo más uniforme posible y estar comprendida entre los límites correspondientes a las velocidades de incremento de tensión indicadas en la tabla 3 para la zona elástica. En la zona plástica y hasta el límite elástico convencional o límite de alargamiento, la velocidad de deformación debe ser 0,002 5 s-1, como máximo. 10.4.2.5 Velocidad de separación de las mordazas Si la máquina de ensayo no mide o controla la velocidad de deformación o de incremento de tensión, debe utilizarse una velocidad de separación de las mordazas equivalente a la velocidad de incre-mento de tensión indicada en la tabla 3 hasta el final de la fluencia (ver anexo E).

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20

10.4.2.6 Resistencia a la tracción ( Rm), alargamiento porcentual de rotura ( A), extensión total porcentual bajo tensión máxima ( Agt), extensión plástica porcentual bajo tensión máxima (Ag) y estricción ( Z) Después de determinar las propiedades requeridas de los límites elásticos, la velocidad de ensayo puede incrementarse hasta una velocidad de deformación (o velocidad de separación de las morda-zas equivalente) menor o igual a 0,008 s-1. Si solo se requiere medir la resistencia a la tracción, la velocidad de deformación debe ser menor o igual a 0,008 s-1 durante todo el ensayo. 10.5 Selección del método y de las velocidades Salvo que se especifique otro criterio, la selección del método (A o B) y de las velocidades de ensayo queda a criterio del fabricante o del laboratorio de ensayo asignado por el fabricante, siempre y cuando se cumplan los requisitos de esta norma. 11 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE SUPERIOR DE FLUENCIA ReH se determina a partir del diagrama tensión extensión y se define como el mayor valor de la tensión antes de la primera caída de la fuerza. Este valor se obtiene dividiendo la fuerza por el área de la sección transversal inicial de la zona calibrada (So) (ver figura 2). 12 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE INFERIOR DE FLUENCIA ReL se determina a partir del diagrama tensión extensión y se define como el menor valor más bajo de la tensión durante la fluencia, despreciando los eventuales efectos transitorios [ver figura 2, a) o b)]. Este valor se obtiene dividiendo la fuerza por el área de la sección transversal inicial de la zona cali-brada (So) [ver figura 2, a) o b)]. Para optimizar el tiempo, el ensayo puede efectuarse a partir de un valor convencional de ReL como la tensión más baja dentro del primer 0,25% de deformación después de ReH, sin tener en cuenta nin-gún efecto transitorio inicial. Tras determinar ReL mediante este procedimiento, puede aumentarse la velocidad de ensayo de acuerdo a 10.3.4. Cuando se usa este procedimiento abreviado, debe indi-carse en el informe de ensayo como ReL 0,25. NOTA. Este capítulo solo se aplica a materiales que presenten fenómenos de fluencia y cuando no se requiere determinar Ae. 13 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE ELÁSTICO CONVENCIONAL 13.1 Rp se determina a partir del diagrama de tensión extensión dibujando una línea paralela a la parte recta de la curva y a una distancia de esta equivalente a un porcentaje de extensión prescripto, por ejemplo 0,2%. El punto en el que esta línea corta a la curva proporciona la tensión correspon-diente al límite elástico convencional deseado (alargamiento no proporcional). Este último se obtiene dividiendo la fuerza por el área de la sección transversal inicial de la zona calibrada (So) (ver figura 3). Si la parte recta de la curva del diagrama tensión extensión no se encuentra claramente definida, impidiendo dibujar la línea paralela con la suficiente precisión, se recomienda el procedimiento mencionado a continuación (ver figura 6):

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21

Cuando el valor del límite elástico convencional supuesto se ha excedido, la tensión se reduce, aproximadamente, a un valor igual a 10% de la tensión obtenida. La tensión se incrementa entonces nuevamente hasta que exceda el valor obtenido inicialmente. Para determinar el límite convencional deseado se dibuja una línea a través del ciclo de histéresis. Luego se traza una paralela a esta línea, a una distancia desde el origen corregido de la curva, medida a lo largo del eje de abscisas, igual a un porcentaje de extensión prescripto. La intersección de esta línea paralela con la curva de tensión-extensión proporciona la tensión correspondiente al límite elástico convencional. Este último se obtiene dividiendo la fuerza por el área de la sección transversal inicial de la zona calibrada (So) (ver figura 6). NOTA 1. Para definir el origen corregido de la curva tensión extensión se pueden utilizar varios métodos. Uno de estos métodos consiste en trazar una línea paralela a aquella determinada por el ciclo de histéresis de modo que sea tangente a la curva de tensión extensión. El punto donde esta línea corta al eje de abscisas es el origen corregido de la curva tensión extensión (ver figura 6). NOTA 2. La deformación plástica en el punto donde comienza la caída de tensión es ligeramente mayor que la extensión no proporcional preestablecida de Rp. Los puntos de comienzo en valores de deformación muy altos reducen la pendiente de la línea a través del ciclo de histéresis. NOTA 3. Si las normas de producto no lo establecen o no se requiere en las bases técnicas de compra, se recomienda no determinar el límite elástico convencional durante y después del escalón de fluencia. 13.2 Esta característica puede obtenerse sin representar el diagrama tensión extensión, utilizando un software apropiado (ver anexo D). 14 DETERMINACIÓN DEL LÍMITE DE ALARGAMIENTO 14.1 Rt se determina en el diagrama tensión extensión, teniendo en cuenta las indicaciones de 10.2, dibujando una línea paralela al eje de ordenadas (eje de tensión) y a una distancia de este equiva-lente a la extensión total porcentual prescripta. El punto que se obtiene de la intersección de esta lí-nea con la curva indica la tensión correspondiente al límite de alargamiento deseado. Este último se obtiene dividiendo la fuerza por el área de la sección transversal inicial de la probeta, So (ver figura 4). 14.2 Esta característica puede obtenerse sin representar el diagrama tensión extensión, utilizando un software apropiado (ver anexo D). 15 MÉTODO DE VERIFICACIÓN DEL LÍMITE DE ALARGAMIEN TO REMANENTE La probeta se somete durante 10 s a 12 s a una tensión preestablecida. Tras retirar la tensión, se comprueba que la extensión o el alargamiento remanente es menor o igual al porcentaje preesta-blecido para la longitud inicial entre puntos (ver figura 5). NOTA. Este es un ensayo del tipo pasa no pasa que normalmente no se realiza como parte del ensayo de tracción norma-lizado. La tensión aplicada sobre la probeta y la extensión o el alargamiento permanente admisible son los definidos en la norma del producto o bien los establecidos por el solicitante del ensayo. Ejemplo: la información: Rt0,5 = 750 MPa Pasa, in-dica que se le aplicó a la probeta una tensión de 750 MPa y que el límite de alargamiento permanente resultante fue menor o igual a 0,5%. 16 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN PORCENTUAL DEL ES CALÓN DE FLUENCIA Cuando los materiales presentan escalón de fluencia, Ae se determina a partir del diagrama tensión extensión restando la extensión correspondiente a ReH de la extensión al comienzo del endureci-

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22

miento uniforme. La extensión al comienzo del endurecimiento uniforme viene definida por la inter-sección de una línea horizontal que pasa por donde se localiza el último punto mínimo local, o por una línea de regresión que atraviesa el escalón de fluencia antes del endurecimiento uniforme y una línea que corresponde a la pendiente máxima de la curva al comienzo del endurecimiento uniforme (ver figura 7). Se expresa como un porcentaje de la longitud de referencia inicial del extensómetro, Le. En el informe del ensayo debe indicarse el método empleado [ver figura 7 a) o b)]. 17 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN TOTAL PORCENTUAL BAJO TENSIÓN MÁXlMA El método consiste en determinar el alargamiento bajo tensión máxima en el diagrama tensión exten-sión obtenido con un extensómetro. La extensión total porcentual bajo tensión máxima, Agt, se calcula a partir de la ecuación (2):

100e

mgt

L

LA

∆= (2)

siendo: Le la longitud de referencia inicial del extensómetro; ∆Lm la extensión total bajo tensión máxima. NOTA. Para aquellos materiales que muestren una meseta plana a la tensión máxima, la extensión porcentual total bajo tensión máxima se toma en el punto medio de la meseta (ver figura 1). 18 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN PLÁSTICA PORCENTU AL BAJO TENSIÓN MÁXlMA El método consiste en determinar la extensión bajo tensión máxima en el diagrama tensión extensión obtenido con un extensómetro, eliminando la deformación elástica. La extensión plástica porcentual bajo tensión máxima, Ag, se calcula a partir de la ecuación (3):

100

−∆=E

m

e

mg

m

R

L

LA (3)

siendo: Le la longitud de referencia inicial del extensómetro; mE la pendiente de la parte elástica de la curva tensión extensión porcentual; Rm la resistencia a la tracción; ∆Lm la extensión total bajo tensión máxima. NOTA. Para aquellos materiales que muestren una meseta plana a la tensión máxima, la extensión plástica porcentual bajo tensión máxima se toma en el punto medio de la meseta (ver figura 1).

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23

19 DETERMINACIÓN DE LA EXTENSIÓN TOTAL PORCENTUAL DE ROTURA El método consiste en determinar la extensión en el momento inmediato anterior a la rotura (ver figura 1). La extensión total porcentual de rotura, At se calcula a partir de la ecuación (4):

100e

ft

L

LA

∆= (4)

siendo: Le la longitud base del extensómetro; ∆Lf la extensión en el momento inmediato a la rotura bajo tensión. 20 DETERMINACIÓN DEL ALARGAMIENTO PORCENTUAL DE RO TURA 20.1 El alargamiento porcentual de rotura, A, se determina de acuerdo con la definición dada en 3.4.2 y se calcula a partir de la ecuación (5):

100o

ou

L

LLA

−= (5)

siendo: Lo la longitud de referencia inicial; Lu la longitud de referencia final [ver figura 11b)]. 20.2 Método de unión de partes Debe tenerse especial cuidado para asegurar un contacto adecuado entre las partes de la probeta cuando se mida la longitud de referencia final. Esto es particularmente importante en el caso de pro-betas de sección transversal pequeña o que tengan valores de alargamiento bajos. Las dos partes de la probeta deben aproximarse cuidadosamente de forma que sus ejes longitudi-nales estén alineados. El alargamiento después de la rotura, (Lu - Lo), debe determinarse con una resolución menor o igual a 0,25 mm para Lo ≤ 50 mm y de 0,5% para Lo > 50 mm. Si el alargamiento porcentual mínimo preestablecido es menor que 5%, se recomienda que se tomen precauciones especiales para su determinación (anexo F). El resultado de esta determinación es válido solo si la distancia de la línea de rotura al punto de referencia más próximo es mayor o igual a Lo / 3. Sin embargo, la medición es válida, independientemente de la posición de la sección de rotura, si el alargamiento porcentual después de la rotura es igual o mayor que el valor preestablecido. 20.3 Cuando la extensión en el momento de la rotura se mide utilizando un extensómetro, no es ne-cesario marcar las longitudes de referencia inicial. El alargamiento medido es la extensión total en el momento de la rotura y, por lo tanto, es necesario deducir el alargamiento elástico para obtener el

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24

alargamiento porcentual después de la rotura. Para obtener valores comparables con el método ma-nual se pueden aplicar ajustes adicionales (por ejemplo, un ancho de banda de las frecuencias del extensómetro suficientemente alta y dinámica, ver A.3.2). El resultado de esta determinación es válido solo si la rotura y el alargamiento localizado tienen lugar dentro de la longitud de referencia inicial del extensómetro, Le. La medición es válida independiente-mente de la posición de la sección transversal de rotura si el alargamiento porcentual después de la rotura es igual o mayor que el valor preestablecido. Si la norma del producto especifica la determinación de la extensión porcentual después de la rotura para una determinada longitud de referencia inicial, la longitud de referencia inicial del extensómetro debe ser igual a esta longitud. 20.4 Si el alargamiento se mide sobre una longitud fija determinada, esta puede convertirse en una longitud de calibración proporcional utilizando las fórmulas o tablas de conversión antes de comenzar los ensayos (como por ejemplo las de las IRAM/IAS U 500-21 e ISO 2566-2). NOTA. Las comparaciones del alargamiento porcentual son posibles solo cuando la longitud de referencia inicial o la lon-gitud de referencia inicial del extensómetro, la forma y el área de la sección transversal sean iguales, o cuando el coefi-ciente de proporcionalidad (k) sea igual. 21 DETERMINACIÓN DE LA ESTRICCIÓN La estricción, Z (ver 3.8), se calcula a partir de la ecuación (6):

100o

uo

S

SSZ

−= (6)

siendo: So el área de la sección transversal inicial de la zona calibrada de la probeta; Su el área mínima de la sección transversal después de la rotura. Su debe medirse con una precisión de ± 2% (ver figura 13). Si fuese necesario unir las dos partes de la probeta para la determinación de Su, deben aproximarse cuidadosamente de forma que sus ejes longitudinales estén alineados. 22 INFORME DEL ENSAYO 22.1 El informe del ensayo debe contener, como mínimo, la información siguiente: a) referencia a esta norma, ampliada con la información de las condiciones de ensayo especifica-

das en la nota de 10.3.1, por ejemplo, IRAM/IAS U 500-102 A224; b) identificación de la probeta; c) material especificado, si se conoce;

IRAM/IAS U 500-102:2016

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d) tipo de probeta; e) ubicación y dirección de muestreo de las probetas, si se conoce; f) modo(s) de control del ensayo y velocidad(es) o intervalo(s) de velocidad(es) de ensayo (ver

10.3.1), si difieren de los métodos recomendados y de los valores indicados en 10.3 y 10.4; g) resultados del ensayo. 22.2 Los resultados a informar deben redondearse, como mínimo, con las precisiones siguientes, siempre y cuando las normas del producto no especifiquen otra cosa: - valores de resistencia redondeados al número entero más próximo, en megapascal; - valores de la extensión porcentual de fluencia, Ae, al 0,1%; - extensiones porcentuales y valores de alargamiento al 0,5%; - estricción, Z, al 1%. 23 INCERTIDUMBRE DE MEDICIÓN 23.1 Generalidades El análisis de la incertidumbre de medición es útil para la identificación de fuentes importantes de in-congruencias en los valores medidos. Las normas de producto y las bases de datos de las propiedades de los materiales basadas en esta norma suponen una contribución intrínseca a la incertidumbre de medición. Por este motivo, no co-rresponde aplicar ajustes suplementarios a la incertidumbre de medición que pueden suponer un riesgo de declarar no conforme a un producto que es conforme. Es por ello que las estimaciones de la incertidumbre que resultan del siguiente procedimiento tienen únicamente carácter informativo. 23.2 Condiciones de ensayo Las condiciones y los límites de ensayo definidos en esta norma no deben ajustarse para tener en cuenta incertidumbres de medición. 23.3 Resultados del ensayo Las incertidumbres de medición estimadas no deben combinarse con resultados medidos para eva-luar la conformidad con las especificaciones de producto. En lo que respecta a la incertidumbre, ver los anexos H e I que proporcionan directivas para la determinación de la incertidumbre relacionada con parámetros metrológicos y valores obtenidos en ensayos de comparación entre laboratorios.

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Referencias: A alargamiento porcentual de rotura (determinado a partir de la señal del extensómetro o directamente en la probeta) Ag extensión plástica porcentual bajo tensión máxima Agt extensión total porcentual bajo tensión máxima At extensión total porcentual de rotura e extensión porcentual mE pendiente de la parte elástica de la curva tensión extensión porcentual R tensión Rm resistencia a la tracción

∆e longitud de la meseta

Figura 1. Definición de los alargamientos

∆e

e

∆e/2

∆e/2

Ag

Agt

A

At

Rm

mE

R

0

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27

Referencias: e extensión porcentual R tensión ReH límite superior de fluencia ReL límite inferior de fluencia a efecto transitorio inicial

Figura 2. Definiciones de los límites superior e in ferior de fluencia para distintos tipos de curvas

a) b)

0 0

c) d)

R

R

ReH

ReL

ReL

e e

R

a

ReH

ReL

0 e

ReH

ReL

a

0

R

e

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28

Referencias: e extensión porcentual ep extensión porcentual plástica prescripta R tensión Rp límite elástico convencional

Figura 3. Límite elástico convencional, Rp

Referencias: e extensión porcentual et extensión total porcentual R tensión Rt límite de alargamiento

Figura 4. Límite de alargamiento, Rt

0

Rt

R

e

et

Rp

0

R

e

ep

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Referencias: e extensión porcentual er alargamiento permanente porcentual o extensión permanente porcentual R tensión Rr límite de alargamiento permanente preestablecido

Figura 5. Límite de alargamiento permanente, Rr

Referencias: e extensión porcentual ep extensión porcentual plástica prescripta R tensión Rp límite elástico convencional

Figura 6. Límite elástico convencional, Rp, procedimiento alternativo (ver 13.1)

Rr

0

R

e

er

R

0

Rp

ep

e

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30

Referencias: Ae extensión porcentual de fluencia e extensión porcentual R tensión ReH límite superior de fluencia

a línea horizontal que pasa por el último punto local mínimo antes del endurecimiento uniforme. b línea de regresión que atraviesa el escalón de fluencia antes del endurecimiento uniforme. c línea que corresponde a la pendiente máxima de la curva en el comienzo del endurecimiento uniforme.

Figura 7. Diferentes métodos de evaluación para la extensión porcentual de fluencia, Ae

ReH

R

Ae

e 0

a

c

ReH

R

Ae

e 0

b

c

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31

a) ReH <<<< Rm b) ReH >>>> Rm

c) Caso particular de comportamiento tensión extens ión porcentual *

Referencias: e extensión porcentual R tensión ReH límite superior de fluencia Rm resistencia a la tracción

* En los materiales que presenten este comportamiento no se define ninguna resistencia a la tracción, de acuerdo con esta norma.

Figura 8. Diferentes tipos de curvas tensión extens ión para la determinación de la resistencia a la tracción, Rm

ReH

R

Rm

e 0

ReH

R

e 0

R

e 0

ReH

Rm

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Método A Método B Referencias: ė velocidad de deformación, en 1/segundo

R& velocidad de incremento de tensión, en megapascal por segundo t tiempo 1 intervalo 1: ė = 0,000 07 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% 2 intervalo 2: ė = 0,000 25 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% 3 intervalo 3: ė = 0,002 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% 4 intervalo 4: ė = 0,006 7 s-1, con una tolerancia relativa de ± 20% (0,4 min-1, con una tolerancia relativa de ± 20%) 5 modo de control: control de desplazamiento del extensómetro o control del cabezal) 6 control de desplazamiento del cabezal 7 rango elástico del ensayo 8 rango elástico para la determinación de ReL, Rp, Rt, Ae 9 valor máximo de velocidad de tensión para la determinación de Rm, Agt, Ag, At, A. Z

a Intervalo recomendado b Intervalo expandido para velocidades bajas si la máquina de ensayo no es capaz de medir o controlar la velocidad de

deformación (ver 10.4.2.5).

NOTA 1. Para los símbolos, ver tabla 1. NOTA 2. La velocidad de deformación en el intervalo elástico para el método B se calcula a partir de la velocidad de incre-mento de tensión utilizando un módulo de Young de 210 000 MPa (acero).

Figura 9. Representación de las velocidades de ensa yo que se deben emplear durante el ensayo de tracción si se determinan ReH, ReL, Rp, Rt, Rm, Ag, Agt, A, At y Z

10-2

10-3

10-4

10-5

10-2

10-3

10-4

10-5

103

102

101

100

4 a

3

2 2 a

1

ė ė R

ReH Rp

Rt

ReL

Ae

Rm Agt , Ag

At , A Z

5

7 ReH Rp

Rt

7 ReH Rp

Rt

8 ReL Rp Rt Ae

9 Rm

Agt , Ag

At, A Z

t

b

t t

6

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33

Referencias: e extensión porcentual R tensión a Valores falsos resultantes de un incremento brusco de la velocidad de deformación. b Comportamiento tensión extensión si se incrementa bruscamente la velocidad de deformación. NOTA. Para las definiciones de los parámetros, ver tabla 1.

Figura 10. Representación de una discontinuidad ina dmisible en la curva tensión extensión

Rp0,2

Rm Rm a

R

0 Ag a Agt a Ag Agt e

b

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34

a)

b) Referencias:

ao espesor inicial de una probeta plana bo ancho inicial de la longitud calibrada de una probeta plana Lc longitud calibrada Lo longitud de referencia inicial Lt longitud total de la probeta Lu longitud de referencia final después de la rotura So área de la sección transversal inicial de la zona calibrada 1 extremos de amarre NOTA. La forma de los extremos de amarre de las probetas se da solo a título informativo.

Figura 11. Probetas mecanizadas para productos plan os (ver anexo A)

Referencias:

Lo longitud de referencia inicial So área de la sección transversal inicial de la zona calibrada

Figura 12. Probetas que contienen una muestra de pr oducto no mecanizado (ver anexo B)

Lo

So

So

So

So ao

b o

Lo

1

Lc

Lt

Lu

1

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35

a) Antes del ensayo

b) Después del ensayo Referencias:

do diámetro inicial de la longitud calibrada de una probeta redonda Lc longitud calibrada Lo longitud de referencia inicial Lt longitud total de la probeta Lu longitud de referencia final después de la rotura So área de la sección transversal inicial de la zona calibrada Su área mínima de la sección transversal después de la rotura NOTA. La forma de los extremos de amarre de las probetas se da solo a título informativo.

Figura 13. Probetas mecanizadas de sección transver sal redonda (ver anexo B)

a) Antes del ensayo b) Después del ensayo

Referencias:

ao espesor de la pared inicial de un tubo Do diámetro exterior inicial de un tubo Lo longitud de referencia inicial Lt longitud total de la probeta Lu longitud de referencia final después de la rotura So área de la sección transversal inicial de la zona calibrada Su área mínima de la sección transversal después de la rotura 1 extremos de amarre

Figura 14. Probetas que contienen una muestra de tu bo (ver anexo C)

So

Lc

Lt

Lo d o

Su

Lu

a o

So

Lo

Lt

1

Do

Lu

Su

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36

a) Antes del ensayo

b) Después del ensayo Referencias:

ao espesor inicial de la pared de un tubo bo ancho promedio inicial de una tira longitudinal tomada de un tubo Lc longitud calibrada Lo longitud de referencia inicial Lt longitud total de la probeta Lu longitud de referencia final después de la rotura So área de la sección transversal inicial de la zona calibrada Su área mínima de la sección transversal después de la rotura 1 extremos de amarre NOTA. La forma de los extremos de amarre de las probetas se da solo a título informativo.

Figura 15. Probetas cortadas de un tubo (ver anexo C)

Su

Lu

Lc

Lt

Lo

ao

b o

So 1 1

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Anexo A (Normativo)

Probetas para productos planos (chapas y flejes) y perfiles conformados en frío NOTA. Para productos de espesor menor que 0,5 mm pueden ser necesarias precauciones especiales. A.1 Forma de la probeta a) La probeta debe tener los extremos de amarre más anchos que la longitud calibrada. Esta longi-

tud calibrada, Lc, debe unirse a los extremos de amarre por medio de un radio de acuerdo de 12,5 mm, como mínimo. El ancho de los extremos de amarre debe ser igual o mayor que 1,2 bo, donde bo es el ancho inicial (ver figura 11).

b) La probeta puede consistir en una tira de lados paralelos (probeta de lados paralelos). c) Para productos de ancho menor o igual a 20 mm, el ancho de la probeta puede ser el mismo que

el del producto. d) Los perfiles se pueden ensayar sin mecanizar, si así se requiere. e) Para probetas con sección rectangular, se recomienda que la relación entre el ancho y el espe-

sor sea menor que la relación 8:1. A.2 Tipos y medidas de la probeta A.2.1 Probeta mecanizada En la tabla A.1 se indican diferentes tipos de probetas proporcionales y sus medidas. La longitud calibrada debe ser igual o mayor que Lo + bo / 2. En caso de desacuerdo entre las partes, y siempre que haya material en cantidad suficiente, se debe utilizar la longitud calibrada: Lc = Lo + 2 bo. En el caso de las probetas con lados paralelos de ancho menor que 20 mm, y salvo que la norma del producto establezca otra cosa, la longitud de referencia inicial entre puntos, Lo, debe ser igual a 50 mm. Para este tipo de probetas, la longitud libre entre las mordazas debe ser igual a Lo + 3bo. A las medidas de cada probeta, deben aplicarse las tolerancias indicadas en la tabla A.2. En el caso de probetas en las que el ancho es el mismo que el del producto, el área de la sección transversal inicial, So, se debe calcular sobre la base de las medidas de la probeta. A.2.2 Probeta no mecanizada La longitud libre entre las mordazas de sujeción de la máquina debe ser la adecuada para que los

puntos marcados sobre la probeta se encuentren a una distancia mínima de oS de las mordazas.

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A.2.3 Longitud de referencia inicial A.2.3.1 Probetas proporcionales Como regla general, se utilizan probetas proporcionales cuya longitud de referencia inicial, Lo, está relacionada con el área de la sección transversal inicial, So, mediante la ecuación (A.1): oo SkL = (A.1)

siendo: k = 5,65. Como alternativa, puede utilizarse un valor de k de 11,3. A.2.3.2 Probetas no proporcionales Si la norma del producto así lo establece, se pueden utilizar probetas no proporcionales.

Tabla A.1 - Tipos y medidas de las probetas

Tipo de probeta

Ancho

bo (mm)

Longitud de referencia

inicial

Lo (mm)

Longitud calibrada Lc

(mm)

Longitud libre entre mordazas

para probetas de lados paralelos

(mm) mínimo recomendado

No proporcionales

1 12,5 ± 1 50 57 75 87,5

2 20 ± 1 80 90 120 140

3 25 ± 1 50 a 60 a - no definida

4 25 ± 1 200 215 - -

5 40 ± 2 200 a 220 a 280 -

Proporcionales 6 bo oSk 2o

ob

L + Lo + 2bo -

a La relación Lo/bo y Lc/bo de las probetas del tipo 3 es muy baja en comparación con la de los tipos 1 y 2. Esto su-pone que las propiedades, en especial el alargamiento porcentual de rotura (valor absoluto y rango de disper-sión), medidas con estas probetas difieren de las de otros tipos de probetas.

La tabla A.2 proporciona información detallada de algunas medidas típicas de las probetas y sus dis-crepancias.

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Tabla A.2 - Discrepancias en la forma de la probeta

Pro

beta

s no

pro

porc

iona

les

Ancho nominal de la probeta

(mm)

Discrepancia en la forma a

(mm)

12,5 0,06

20 0,12

25 0,12

40 0,15

Pro

beta

s pr

opor

cion

ales

Medida transversal nominal b

(ancho o espesor) (mm)

Discrepancia en la forma c

(mm)

≥ 3 ≤ 6

0,03

> 6 ≤ 10

0,04

> 10 ≤ 18

0,06

> 18 ≤ 30

0,12

> 30 ≤ 50

0,15

a Desviación máxima entre las medidas del ancho a lo largo de to-da la longitud calibrada (Lc) de la probeta.

b Para medidas transversales nominales menores que 3 mm, la tolerancia de forma es 0,03 mm.

c Desviación máxima entre las medidas de una dimensión trans-versal especificada a lo largo de toda la longitud calibrada (Lc) de la probeta. Para una probeta de ancho 20 mm y espesor 5 mm, la tolerancia en la forma es: en el ancho 0,12 mm y en el espesor 0,03 mm.

A.3 Preparación de las probetas Las probetas deben prepararse de manera que no se alteren las propiedades de la muestra. En par-ticular, se deben eliminar por mecanizado las posibles zonas afectadas por el corte de la cizalla o por la prensa. La mayor parte de estas probetas se preparan a partir de chapas o tiras. Si fuera posible, las superfi-cies en estado bruto de laminación no deben eliminarse. NOTA. La elaboración de estas probetas por troquelado puede suponer cambios significativos en las propiedades del ma-terial, especialmente en el límite elástico convencional (debido al endurecimiento por medios mecánicos). Los materiales

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40

que exhiban elevados endurecimientos por medios mecánicos tienen, generalmente, que estar preparados para su fresado, amolado, etc. Para materiales con espesores muy finos, se recomienda cortar tiras de igual ancho y juntarlas en un paquete con capas intermedias de un separador que sea resistente al aceite de mecanizado. A con-tinuación, cada paquete pequeño de tiras debe ensamblarse con una tira más gruesa, antes de me-canizar hasta las medidas finales de la probeta. A.4 Determinación del área de la sección transversa l inicial El área de la sección transversal inicial de la zona calibrada, So, debe calcularse a partir de las medi-das de la probeta o según la ecuación (A.2). So = ao bo (A.2) La medición del ancho y del espesor para la determinación de la sección inicial debe efectuarse con instrumentos con una apreciación menor o igual a 0,02 mm en el ancho y menor o igual a 0,01 mm en el espesor.

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Anexo B (Normativo)

Probetas para alambres, alambrones, barras y perfil es laminados B.1 Forma de la probeta Los alambres, alambrones y barras se pueden ensayar sin mecanizar. En este caso la probeta con-siste en una porción no mecanizada del producto (ver figura 12). La sección transversal de la probeta puede ser circular, cuadrada, rectangular o de otra forma. Para probetas con una sección transversal rectangular, se recomienda que la relación entre el ancho y el espesor no exceda la relación 8:1. La probeta para ensayar perfiles laminados debe ser mecanizada. B.2 Medidas de la probeta B.2.1 Probeta no mecanizada La longitud de referencia inicial, Lo, debe ser 200 mm ± 2 mm o 100 mm ± 1 mm o la que indique la especificación del producto. La distancia libre entre las mordazas de sujeción de la máquina debe ser mayor o igual a Lo + 3 bo o Lo + 3 do, pero, como mínimo, Lo + 20 mm. En los casos en los que no vaya a determinarse el alargamiento porcentual después de la rotura, puede utilizarse una distancia libre entre las mordazas de 50 mm, como mínimo. B.2.2 Probeta mecanizada En general, la probeta se mecaniza y la longitud calibrada debe estar conectada con los extremos de amarre. Estos pueden ser de cualquier forma que se adapte a los dispositivos de fijación de la má-quina de ensayo (ver figura 13). El radio de acuerdo mínimo entre los extremos de amarre y la zona calibrada debe ser: a) 0,75 do, siendo do el diámetro de la zona calibrada, para las probetas redondas; b) 12 mm para otras probetas. En general, el diámetro de la zona calibrada de las probetas redondas mecanizadas debe ser mayor que 3 mm. La longitud de la zona calibrada, Lc, debe ser, como mínimo, igual a: a) Lo + (do/2) en el caso de probetas con sección transversal circular; b) Lo + 1,5 oS en el caso de otras probetas.

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En casos de discrepancia entre las partes, y siempre que haya material en cantidad suficiente, de-pendiendo del tipo de probeta, se debe utilizar la longitud Lo + 2do o Lo + 2 oS .

B.2.3 Longitud de referencia inicial B.2.3.1 Probetas proporcionales Como regla general, se utilizan probetas proporcionales cuya longitud de referencia inicial, Lo, está relacionada con el área de la sección transversal inicial, So, mediante la ecuación (B.1): oo SkL = (B.1)

siendo: k = 5,65. Como alternativa, puede utilizarse un valor de k = 11,3. Las probetas con sección transversal circular deben tener las medidas indicadas en la tabla B.1.

Tabla B.1 - Probetas de sección transversal circula r

Coeficiente de proporcionalidad

k

Diámetro

d0 (mm)

Longitud de referencia inicial

L0 (mm)

Longitud calibrada mín.

Lc (mm)

5,65

20 100 110

14 70 77

10 50 55

5 25 28

Las probetas con sección transversal rectangular deben tener las medidas indicadas en la tabla B.2.

Tabla B.2 - Anchos típicos de probetas planas

Coeficiente de proporcionalidad

k

Ancho

bo (mm)

Longitud de referencia inicial

mín. Lo

(mm)

Longitud de la zona calibrada

mín. Lc

(mm)

5,65

12,5 ± 1

oS,655 oo S,L 51+ 20,0 ± 1

25,0 ± 1

40,0 ± 2

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En caso que la medida nominal del ancho del producto a ensayar sea menor que 12,5 mm, bo debe ser el máximo ancho que se pueda obtener. B.2.3.2 Probetas no proporcionales En caso de utilizarse probetas no proporcionales, la longitud de la parte calibrada, Lc, no debe ser menor que Lo + bo/2 o oo S,L 51+ . En caso de desacuerdo entre las partes, y siempre que haya

material en cantidad suficiente, se debe utilizar la longitud calibrada Lc = Lo + 2bo o oo SL 2+ . B.3 Preparación de las probetas B.3.1 Generalidades Si el producto se distribuye enrollado, se debe tener cuidado al enderezarlo para que no se produz-can marcas que puedan alterar el resultado del ensayo. Las discrepancias en las medidas transversales de las probetas mecanizadas se indican en la tabla B.3.

Tabla B.3 - Discrepancias en relación con las medid as transversales de las probetas

Denominación Medida transversal nominal

(mm)

Discrepancia en la forma a (mm)

Diámetro de probetas mecanizadas de sección transversal circular y medidas transversales de probetas de sección transversal rectangular mecanizadas en sus cuatro caras

≥ 3 ≤ 6

0,03

> 6 ≤ 10

0,04

> 10 ≤ 18

0,04

> 18 ≤ 30

0,05

a Desviación máxima entre las medidas de una dimensión transversal especificada a lo largo de toda la longitud calibrada, Lc, de la probeta.

EJEMPLO: El valor indicado en la tabla B.3 significa que, para una probeta con un diámetro nominal de 10 mm, la diferencia entre los diámetros mayor y menor debe ser menor que 0,04 mm. En consecuencia, si el diámetro mínimo de esta probeta es 9,99 mm, su diámetro máximo debe ser menor que 9,99 mm + 0,04 mm = 10,03 mm. B.4 Determinación del área de la sección transvers al inicial Debe determinarse So con un instrumento de resolución igual o mejor que 0,01.

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Para productos de sección transversal circular o rectangular, el área de la sección transversal inicial puede calcularse a partir de la media aritmética de dos medidas realizadas a lo largo de la probeta. En el caso de las probetas de sección transversal circular se deben tomar dos diámetros perpendi-culares. Para el caso de probetas en tiras, el área de la sección transversal inicial, So, en milímetros cuadra-dos, puede determinarse a partir de la masa de una longitud conocida y su masa específica utili-zando la ecuación (B.2):

t

oL

mS

ρ= 0001

(B.2)

siendo: m la masa de la probeta, en gramos; Lt la longitud total de la probeta, en milímetros; ρ la masa específica del material de la probeta, en gramos por centímetro cúbico: 1 000 el factor de conversión, en milímetros cúbicos sobre centímetros cúbicos.

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Anexo C (Normativo)

Probetas para tubos C.1 Forma de la probeta La probeta consiste en una muestra de tubo completo o bien en una tira longitudinal o transversal, cortada del tubo y que conserva el espesor total de la pared (ver figuras 14 y 15). También puede consistir en una probeta de sección circular mecanizada de la pared del tubo. Debe utilizarse una probeta de tubo completo para diámetros nominales exteriores menores o iguales a 25 mm. Para tubos de diámetros mayores se recomienda utilizar la sección tubular completa, si lo permite la capacidad de la máquina. Las probetas transversales y longitudinales se describen en el anexo A y las probetas de sección cir-cular mecanizadas en el anexo B. C.2 Medidas de la probeta C.2.1 Tubo completo El tubo debe ser obturado por medio de un tapón en cada extremo. La longitud libre entre el tapón y la marca de la longitud calibrada más próxima debe ser mayor que Do / 4 [ver figura C.1 a)]. En caso de discrepancia entre las partes, y siempre que haya material en cantidad suficiente, se debe utilizar el valor Do. La longitud desde el plano del tapón que sobresale de las mordazas de la máquina en dirección a las marcas de la longitud calibrada debe ser igual al diámetro Do, y su forma no debe afectar el alar-gamiento en la longitud entre marcas. Las medidas del tapón se indican en la figura C.1 b), se recomienda que el material tenga una dureza aproximada de 30 HRC. Se recomienda usar mordazas en V para la sujeción de los tubos [ver figura C.1 c)]. C.3 Longitud de referencia inicial C.3.1 Probetas proporcionales Generalmente, se utilizan probetas proporcionales cuya longitud de referencia inicial, Lo, está relacionada con el área de la sección transversal inicial, So, mediante la ecuación (C.1): oo SkL = (C.1)

siendo: k = 5,65. Como alternativa, puede utilizarse un valor de k = 11,3.

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C.3.2 Probetas no proporcionales Si la norma del producto así lo establece, se pueden usar probetas no proporcionales con un Lo de

50 mm, 80 mm, 200 mm, salvo que se especifique otra cosa, siendo 2

ooc

DLL +≥ .

b) Tapón a) Probeta de tubo completo c) Mordazas en V Referencias:

do Diámetro interior del tubo Do Diámetro exterior del tubo NOTA. El tapón se debe deslizar en el interior del tubo sin interferencias ni esfuerzos adicionales.

Figura C.1. Ensayo de tubo completo Disposición de probeta, tapón y mordazas

> D

o

Lc

∅do

> D

o

> D

o / 4

>

Do

/ 4

∅Do

> d o

Do

+ a

ncho

de

mor

daza

r = 2do

∅do

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C.3.3 Tiras longitudinales o transversales La longitud calibrada, Lc, de las tiras longitudinales no debe enderezarse, pero los extremos de ama-rre pueden enderezarse para facilitar la sujeción en la máquina de ensayo. Las normas del producto pueden especificar medidas de probetas transversales o longitudinales dife-rentes de las previstas en el anexo A. Se deben tomar precauciones especiales para el enderezado de probetas transversales. C.3.4 Probeta de sección circular mecanizada a par tir de la pared del tubo Para los tubos con espesor de pared mayor que 19 mm, que no puedan ser ensayados en su sección completa ni como tira longitudinal, las probetas se extraen en la forma indicada en la figura C.2, y deben tener las características indicadas en el anexo B, para la probeta redonda.

Figura C.2. Probeta de sección circular mecanizada a partir de la pared del tubo C.4 Determinación del área de la sección transvers al inicial So se debe determinar con una precisión de ± 1%, como mínimo. El área de la sección transversal inicial, So, de un tubo completo o la de una tira longitudinal o trans-versal, se puede determinar a partir de la masa de la probeta de la cual se ha determinado la longitud y de la masa específica del material, utilizando la ecuación (C.2):

t

oL

mS

ρ= 0001

(C.2)

siendo: m la masa de la probeta, en gramos; Lt la longitud total de la probeta, en milímetros; ρ la masa específica del material de la probeta, en gramos por centímetro cúbico; 1 000 el factor de conversión, en milímetros cúbicos sobre centímetros cúbicos. El área de la sección transversal inicial, So, de una probeta que consista en una muestra longitudinal se debe calcular con la ecuación (C.3):

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( ) ( )[ ]

−

−−−−−

+−=oo

ooo2ooo

o

o

o2o2

o2o

oo

aD

baDbaD

b

D

bDbD

bS

2nearcs

22

24

nearcs44

21/221/2

(C.3)

siendo: ao el espesor de la pared del tubo; bo el ancho medio de la tira; Do el diámetro exterior de tubo. Para probetas longitudinales, puede utilizarse la ecuación simplificada (C.4):

( )

−+=

ooo

2o

oooaDD

bbaS

261 cuando 0,10 < 250,

D

b

o

o < (ver Nota)

(C.4)

ooo baS = cuando 100,D

b

o

o ≤ (ver Nota)

NOTA. Cuando la relación o

o

D

bes mayor que 0,25 no se puede aplicar este método simplificado por

introducir errores de cálculo de la sección. En el caso de un tubo completo, el área de la sección transversal inicial, So, se calcula a partir de la ecuación (C.5): ( )oooo aDaS −π= (C.5) En el caso de probeta transversal aplanada, el área de la sección transversal inicial, So, se calcula a partir de la ecuación (C.6): So = bo · ao (C.6)

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Anexo D (Informativo)

Recomendaciones concernientes al uso de máquinas de ensayo de tracción controla-das por computadora D.1 Generalidades Este anexo contiene recomendaciones adicionales para la determinación de las propiedades mecá-nicas utilizando una máquina de ensayo de tracción controlada por computadora. En particular, pro-porciona las recomendaciones que deben tenerse en cuenta en el software y en las condiciones de ensayo. Estas recomendaciones hacen referencia al diseño, al software de la máquina y su validación y a las condiciones de funcionamiento del ensayo de tracción. D.2 Términos y definiciones Para los fines de este anexo, se aplica la definición siguiente: D.2.1 máquina de ensayo de tracción controlada por computadora. Máquina en la que el con-trol y la monitorización del ensayo, las mediciones y el procesado de datos se llevan a cabo mediante una computadora. D.3 Máquina de ensayo de tracción D.3.1 Diseño La máquina se diseña de forma que suministre respuestas que den señales analógicas no tratadas por el software. Si no se suministran dichas respuestas, el fabricante de la máquina debe proporcio-nar datos digitales no tratados con información acerca de cómo han sido obtenidos y tratados por el software. Éstos deben utilizar unidades básicas del sistema internacional y relacionarse con la tensión, el alargamiento, la velocidad de separación de las mordazas, el tiempo y las medidas de la probeta. En la figura D.1 se proporciona un ejemplo del fichero de datos adecuado.

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"Reference"; "ISO 6892" "Identification"; "TENSTAND" "Material"; "DC 04 Steel" "Extensometer to crosshead transition"; 0,00; "%" "Specimen geometry"; "flat" "Specimen thickness = ao" "Specimen width = bo" "Cross-sectional area = So" "Extensometer gauge length = Le" "Extensometer output in mm" "Pararell length = Lc" "Data acquisistion rate 50 Hz" "Data row for start force reduction (Hysteresis) = Hs" "Data row for end force reduction (Hysteresis) = He" "Data row for switch to crosshead = Cs" "File length N data rows" "File width N data columns" · ·

"ao"; 0.711; "mm" "bo"; 19.93; "mm" "So"; 14.17; "mm2" "Le"; 80.00; "cm" "Lc"; 120.00; "mm" "N"; 2912 "M"; 4 "Hs"; 0 "He"; 0 "Cs"; 0 · ·

"Lime"; "crosshead"; "extensometer"; "force" "s"; "mm"; "mm"; "kN" · · 0.40; 0.0012; 0.0000; 0.12694 0.42; 0.0016; 0.0000; 0.12992 0.44; 0.0020; 0.0001; 0.13334 0.46; 0.0024; 0.0002; 0.13699 0.48; 0.0029; 0.0003; 0.14114 0.50; 0.0035; 0.0004; 0.14620 0.52; 0.0041; 0.0006; 0.15124 0.54; 0.0047; 0.0007; 0.15669 0.56; 0.0054; 0.0008; 0.16247 0.58; 0.0060; 0.0009; 0.16794 0.60; 0.0067; 0.0012; 0.17370 0.62; 0.0074; 0.0013; 0.17980 0.64; 0.0082; 0.0014; 0.18628 · ·

Referencias:

A encabezado B parámetros de ensayo y medidas de la probeta C datos

Figura D.1. Ejemplo de un adecuado formato de fiche ro de datos

D.3.2 Frecuencia de muestreo de los datos El ancho de banda de las frecuencias de los componentes mecánicos y electrónicos de cada uno de los canales de medición y la frecuencia de muestreo de los datos tienen que ser suficientemente altas como para poder registrar las características del material que se requiere medir. Por ejemplo,

A

C

B

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para la determinación de ReH, se puede utilizar la ecuación (D.1) para determinar la frecuencia de muestreo mínima, fmín., en s-1:

100qR

Eef

eH

L.mín

e&

= (D.1)

siendo:

.e eL& la velocidad de deformación, en 1/segundo; E el módulo de elasticidad, en megapascal; ReH el límite superior de fluencia, en megapascal; q el error de exactitud de la máquina en la medición de la fuerza relativa, expresado como por-

centaje (de acuerdo con la NM-ISO 7500-1). La elección de ReH en la ecuación (D.1) se debe a que ReH corresponde a una característica transitoria durante el ensayo. Cuando el material sometido a ensayo carece de comportamiento de fluencia, debe usarse el límite elástico convencional de fluencia Rp0,2, y la frecuencia de muestreo mínima puede reducirse a la mitad. Cuando se emplee el método B (basado en la velocidad de incremento de tensión), la frecuencia de muestreo mínima se calcula utilizando la ecuación (D.2):

100qR

Rf

eH.mín

&

= (D.2)

siendo: R& la velocidad de incremento de tensión, en megapascal por segundo. Para un material con E = 210 000 MPa y ReH = 200 MPa, la frecuencia de muestreo mínima es 10/s. D.4 Determinación de las propiedades mecánicas D.4.1 Generalidades Para el software de la máquina deben tenerse en cuenta los requisitos siguientes. D.4.2 Límite superior de fluencia Se considera ReH (3.10.2.1) como la tensión correspondiente al valor más alto de la fuerza antes de una reducción de, como mínimo, 0,5% de la misma, seguida por una región en la que la fuerza no debe exceder el máximo anterior durante un rango de extensión de, como mínimo, 0,05%. D.4.3 Límite elástico convencional y límite de ala rgamiento total Rp y Rt se pueden determinar por interpolación entre dos puntos adyacentes de la curva ajustada.

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D.4.4 Extensión total porcentual bajo tensión máxi ma Se considera Agt (ver 3.6.4 y figura 1) como el alargamiento total correspondiente al máximo del dia-grama tensión extensión después del escalón de fluencia. Para algunos materiales es necesario ajustar el diagrama tensión extensión, para lo cual se reco-mienda una regresión polinómica. El intervalo ajustado puede tener influencia en el resultado. El dia-grama ajustado debe ser una representación razonable de la parte correspondiente del diagrama ini-cial tensión deformación. D.4.5 Extensión plástica porcentual bajo tensión m áxima Se considera Ag (ver 3.6.5 y figura 1) como el alargamiento plástico correspondiente al máximo del diagrama tensión extensión después del escalón de fluencia. Para algunos materiales es necesario ajustar el diagrama tensión extensión, para lo cual se reco-mienda una regresión polinómica. El intervalo ajustado puede tener influencia en el resultado. El dia-grama ajustado debe ser una representación razonable de la parte correspondiente del diagrama ini-cial tensión extensión. D.4.6 Alargamiento porcentual de rotura ( At) D.4.6.1 Se determina At respecto a la definición de rotura de la figura D.2. Se considera que la rotura es efectiva cuando la fuerza entre dos puntos de medida disminuye: a) más de 5 veces de la disminución entre los dos puntos previos, seguida de una caída a un valor

menor que el 2% de la fuerza máxima de tracción; b) menos del 2% de la fuerza de tracción máxima (materiales blandos). Otro método útil para detectar la rotura de la probeta consiste en monitorizar la tensión o la corriente eléctrica a través de la probeta. En este caso, se consideran los valores medidos justo antes de que se interrumpa la corriente como los valores de rotura.

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Referencias:

F fuerza Fm fuerza máxima Fn + 1 fuerza en el punto de medida n + 1

∆Fn , n - 1 diferencia de fuerza entre el punto de medida n y el n - 1

∆Fn + 1, n diferencia de fuerza entre el punto de medida n + 1 y el n t tiempo 1 rotura puntos de medida Criterio para la rotura

11 5 −+ ∆>∆ n,nn,n FF o Fn + 1 < 0,02 Fm

Figura D.2. Representación esquemática para la defi nición de rotura de la probeta

D.4.6.2 Si se mantiene el extensómetro y se mide la extensión hasta la rotura (ver 11), hay que evaluar el valor en el punto 1 de la figura D.2. D.4.6.3 Si se retira el extensómetro o se interrumpe la medición de la extensión antes de la rotura pero después de la fuerza máxima, Fm, entonces se permite usar el desplazamiento de las mordazas para determinar el alargamiento adicional entre la retirada del extensómetro y la rotura. El método utilizado debe ser verificable. D.4.7 Medición de la pendiente de la curva en el i ntervalo elástico Para que sea válido para probetas de características desconocidas, el método utilizado no debe de-pender de ningún límite de tensión predefinido, salvo que éste esté definido en la norma particular del producto o sea objeto de acuerdo entre las partes interesadas para el ensayo. Los métodos basados en el cálculo de las características de un segmento deslizante son los más convenientes. Los parámetros son:

Fm

∆Fn

+ 1

, n

∆Fn

, n

-1

Fn

+ 1

t 0

1 F

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a) la longitud del segmento deslizante (número de puntos utilizado); b) la ecuación escogida como referencia para definir la pendiente de la curva; NOTA. Si la parte recta del diagrama tensión extensión no se encuentra claramente definida, ver 13. La pendiente de la curva en el intervalo elástico corresponde a la pendiente media en un intervalo en el que se satisfacen las siguientes condiciones: c) la pendiente del segmento deslizante es constante; d) el intervalo seleccionado es representativo. En cualquier caso, se recomienda que los límites pertinentes para el intervalo pueda seleccionarlos el usuario con el fin de eliminar valores sin sentido de la pendiente de la curva en el intervalo elástico. Referencias a estos y a otros métodos aceptables se dan en las referencias bibliográficas de la ISO 6892. Un método recomendado para determinar la pendiente de la línea elástica para evaluación de Rp0,2: - regresión lineal del intervalo lineal; - límite inferior: aproximadamente 10% de Rp0,2; - límite superior: aproximadamente 50% de Rp0,2; - para obtener datos más exactos de Rp0,2, debe comprobarse la línea elástica y, si fuera necesario,

volver a calcularla con otros límites. D.5 Validación del software de la máquina La eficiencia de los métodos utilizados por el sistema de ensayo para determinar las diversas carac-terísticas del material puede comprobarse mediante comparación con resultados determinados por la manera tradicional mediante inspección/cálculo a partir de representaciones de datos analógicos o digitales. Los datos obtenidos directamente de transductores o amplificadores de la máquina deben adquirirse y procesarse utilizando aparatos con ancho de banda de frecuencia, frecuencia de mues-treo e incertidumbre igual, como mínimo, a la utilizada para suministrar los resultados calculados de la computadora de la máquina. Se puede tener confianza en la exactitud del procesado de la computadora de la máquina si las dife-rencias entre los valores determinados por la computadora y los determinados mediante medios analógicos sobre la misma probeta son pequeñas. Con la finalidad de evaluar la admisibilidad de ta-les diferencias deben someterse a ensayo cinco probetas similares y la diferencia media para cada propiedad relevante debe estar dentro de los límites indicados en la tabla D.1. NOTA. Este procedimiento confirma solo que la máquina encuentra las características del material para la forma de una probeta particular, el material sometido a ensayo y las condicionas utilizadas. No proporciona ninguna seguridad de que las propiedades del material sometido a ensayo sean correctas o adecuadas al propósito. Si se utilizan otros métodos, por ejemplo, introducción de un conjunto de datos predeterminado de un material conocido con un nivel reconocido de aseguramiento de la calidad, estos deben cumplir los requisitos arriba mencionados y los indicados en la tabla D.1.

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Tabla D.1 - Diferencias máximas admisibles entre lo s resultados obtenidos por computadora y los obtenidos de forma manual

Parámetro D a s b

Relativo c Absoluto c Relativo c Absoluto c

Rp0,2 ≤ 0,5% 2 MPa ≤ 0,35% 2 MPa

Rp1 ≤ 0,5% 2 MPa ≤ 0,35% 2 MPa

ReH ≤ 1% 4 MPa ≤ 0,35% 2 MPa

ReL ≤ 0,5% 2 MPa ≤ 0,35% 2 MPa

Rm ≤ 0,5% 2 MPa ≤ 0,35% 2 MPa

A - ≤ 2% - ≤ 2%

a ∑=

=n

i

iDn

D1

1

b ( )∑=

−−

=n

i

2i DD

ns

11

1

siendo:

Di la diferencia entre el resultado de la evaluación manual, Hi, y el resultado de la eva-luación por computadora, Ri, para una probeta (Di = Hi - Ri);

n el número de probetas idénticas de una muestra (≥ 5).

c Debe tenerse en cuenta el más alto de los valores relativos y absolutos.

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Anexo E (Informativo)

Estimación de la velocidad de separación de las mor dazas teniendo en cuenta la rigi-dez de la máquina de ensayo La ecuación (1) no tiene en cuenta ninguna deformación elástica del equipo de ensayo (bastidor, celda de carga, mordazas, etc.). Esto significa que la deformación puede separarse en la deforma-ción elástica del equipo de ensayo y la deformación de la probeta. Solo una parte de la velocidad de separación de las mordazas se transfiere a la probeta. La velocidad de separación de las mordazas, vc, en milímetros por segundo, se proporciona en la ecuación (E .1) (ver referencia bibliográfica [5]):

+= cM

ormc L

C

Smev & (E.1)

siendo:

me& la velocidad de deformación resultante en la probeta; CM la rigidez del equipo de ensayo, en newton por milímetro (en los alrededores del punto de inte-

rés, tal como Rp0,2, la rigidez no es lineal, por ejemplo cuando se utilizan mordazas de ajuste o cuña);

Lc la longitud de la parte calibrada de la probeta, en milímetros; mr la pendiente de la curva tensión extensión porcentual en un momento dado del ensayo, en me-

gapascal (por ejemplo, en los alrededores de un punto de interés como Rp0,2); So el área de la sección transversal inicial, en milímetros cuadrados; vc la velocidad de separación de las mordazas, en milímetros por segundo. NOTA. Los valores de mr y de CM que se obtienen a partir de la parte lineal de la curva tensión extensión no pueden utili-zarse, se obtienen de datos del material a ensayar y del fabricante de la máquina. Un método para calcular la rigidez de la máquina es el siguiente: 1. Sujetar una probeta de rigidez infinita. La probeta no debe deformarse a la carga máxima apli-

cada. 2. Desplazar las mordazas a baja velocidad hasta lograr una carga cercana al valor nominal de la

celda de carga. 3. Registrar el valor de desplazamiento y la carga máxima alcanzada. La rigidez del equipo de

ensayo, CM, se calcula como el cociente entre la carga y el desplazamiento.

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Anexo F (Informativo)

Determinación del alargamiento porcentual F.1 Determinación del alargamiento porcentual de r otura si el valor preestablecido es menor que 5% Cuando se determine el alargamiento porcentual de rotura, deben tomarse precauciones si el valor preestablecido es menor que 5%. Uno de los métodos recomendados es el siguiente: Con un compás de puntas se toma la medida de la longitud de referencia inicial y se traza un arco con la marca como centro. Después de la rotura, se deben colocar los fragmentos de la probeta en un dispositivo de fijación donde se le aplica una fuerza axial de compresión, preferiblemente me-diante un tornillo, suficiente para mantener las piezas unidas durante la medida. A continuación se debe trazar un segundo arco de igual radio desde el mismo centro próximo a la rotura, y medirse la distancia entre los dos arcos mediante un microscopio de medida o cualquier otro instrumento ade-cuado. Para hacer las marcas más fácilmente visibles, se puede aplicar una película de tinta a la probeta antes de realizar el ensayo. NOTA. En 20.3 se describe otro método de ensayo (en el que se mide el alargamiento de rotura con un extensómetro). F.2 Determinación del alargamiento porcentual desp ués de la rotura por el método de la sub-división de la longitud de referencia inicial Para evitar tener que rechazar aquellas probetas en las que la rotura se produce fuera de la zona ca-librada, se puede utilizar el siguiente método: a) antes del ensayo, se subdivide la longitud de referencia inicial, Lo, en N partes iguales de

5 mm a 10 mm (se recomienda 5 mm). Efectuar el marcado correspondiente de la probeta; b) después del ensayo, se designa como X al punto de la longitud inicial en el fragmento más corto

y se llama Y, en el fragmento más largo, a la subdivisión que está a la misma distancia de la ro-tura que la marca X.

Si n es el número de intervalos entre X e Y, el alargamiento después de la rotura se determina de la siguiente forma: 1) Si N - n es un número par [ver figura F.1 a)], se mide la distancia entre X e Y, lXY, y la distancia

desde Y hasta la división Z, lYZ, situada a (N - n)/2 intervalos a partir de Y. Se calcula el alargamiento porcentual de rotura mediante la ecuación (F.1):

1002

o

oYZXY

L

LllA

−+= (F.1)

2) Si N - n es un número impar [ver figura F.1 b)], se mide la distancia entre X e Y y la distancia

desde Y a las divisiones Z' y Z", lYZ', y lYZ", situadas respectivamente a (N - n -1)/2 y (N - n + 1)/2 intervalos a partir de Y.

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El alargamiento porcentual de rotura se calcula mediante la fórmula:

100o

o"YZ'YZXY

L

LlllA

−++= (F.2)

a) N - n es un número par

b) N - n es un número impar Referencias:

n cantidad de intervalos entre X e Y N cantidad de partes iguales dentro de la longitud calibrada X punto de la longitud inicial en el fragmento más corto Y punto de la longitud inicial en el fragmento más largo Z, Z', Z" divisiones de la longitud inicial

NOTA. La forma de los extremos de amarre se da solo a título indicativo

Figura F.1. Ejemplos de determinación del alargamie nto porcentual cuando la rotura se produce fuera de la zona de rot ura

F.3 Determinación del alargamiento plástico porcen tual fuera de la zona de rotura, Awn, para productos largos tales como barras, alambres y vari llas Este método se debe poner en práctica en la parte más larga de una probeta rota.

N

Z Y X

n (N-n)/2

lXY lYZ

Y X Z' Z"

n

1 lXY

(N-n-1)/2

lYZ'

lYZ"

N

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Antes del ensayo, se hacen marcas equidistantes sobre la longitud de referencia, siendo la distancia entre dos marcas sucesivas igual a un submúltiplo de la longitud de referencia inicial, L'o. El marcado de la longitud de referencia inicial, L'o, debe hacerse con una exactitud de ± 0,5 mm. La medida de la longitud de referencia final, L'u, se hace sobre el segmento más largo de la probeta y debe medirse con una exactitud de ± 0,5 mm (ver figura F.2). Para que esta medida sea válida, deben respetarse las dos condiciones siguientes: a) los límites de la zona de medición deben estar situados a una distancia de 5 do, como mínimo, de

la sección de rotura y a 2,5 do de la mordaza; b) la longitud entre puntos de medida debe ser igual al valor establecido en la norma del producto,

como mínimo. El alargamiento porcentual no proporcional sin estricción se calcula según la ecuación (F.3):

100o

ouwn

'L

'L'LA

−= (F.3)

NOTA. En muchos materiales metálicos, la tensión máxima se produce en el intervalo en el que comienza la estricción. Esto supone que los valores de Ag y Awn, para estos materiales sean prácticamente iguales. Las diferencias son mayores en materiales altamente deformados en frío, como por ejemplo chapas de estaño doblemente reducidas o aceros estructurales irradiados o en ensayos efectuados a altas temperaturas. Referencias:

L'o longitud de referencia inicial para determinar Awn. L'u longitud de referencia final después de la rotura para determinar Awn.

Figura F.2. Determinación del alargamiento plástico porcentual fuera de la zona de rotura

L'o

L'u

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Anexo G (Informativo)

Determinación del módulo de elasticidad de los mate riales metálicos bajo carga de tracción uniaxial G.1 Introducción En general el extensómetro clase 1 requerido para el ensayo de tracción no es lo suficientemente preciso para medir las pequeñas deformaciones en la región elástica con la precisión suficiente para determinar en el módulo valores con un nivel de incertidumbre aceptable. No se requiere usar el anexo G para determinar la pendiente de la parte elástica de la curva de tensión extensión para la determinación del límite elástico convencional4).

G.2 Generalidades Este anexo contiene requisitos adicionales para la determinación del módulo de elasticidad bajo carga de tracción uniaxial. Este método de ensayo se limita al material que cumple con los criterios siguientes: - Efectos insignificantes de la fluencia del material en el rango de evaluación. - Suficiente línea recta en el período elástico del material en el rango de evaluación. Estos requisitos están relacionados con el diseño del equipo de ensayo, la probeta y la evaluación del ensayo. El módulo de elasticidad es una propiedad característica del material y se usa para el cálculo de la elasticidad de los productos y los componentes conforme a la ley de Hooke bajo carga de tracción uniaxial. G.3 Definiciones Para los fines de este anexo se aplican las definiciones adicionales siguientes. G.3.1 módulo de elasticidad longitudinal ( E). Cociente entre el cambio de tensión ∆R y el cambio de extensión de porcentaje ∆e en un rango de evaluación, multiplicado por 100.

100⋅∆∆=

e

RE

NOTA. Se recomienda informar el valor en gigapascal aproximado al valor gigapascal más cercano a 0,1 y de acuerdo con la IRAM/IAS U 500-19. G.3.2 valores predeterminados: valor de tensión in ferior R1, valor de tensión superior R2, valor de deformación inferior e1, valor de deformación superior e2. Valores entre los cuales se realiza el cálculo del módulo de elasticidad.

4) En la ASTM E 111 [3] se da una descripción adicional de la determinación del módulo de elasticidad mediante

el ensayo de tracción.

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G.3.3 coeficiente de correlación, R2. Resultado adicional de la regresión lineal que describe la calidad de la curva de tensión extensión en el rango de evaluación. NOTA. El símbolo utilizado R2 es una representación matemática de regresión y no se debe considerar como un valor cua-drado de tensión. G.3.4 desviación estándar de la pendiente, Sm. Resultado adicional de la regresión lineal que describe la diferencia de los valores de tensión a partir de la línea que mejor se ajuste para los valores de extensión dados en el rango de evaluación. G.3.5 desviación estándar relativa de la pendiente , Sm(rel). Cociente entre la desviación estándar de la pendiente y la pendiente en el rango de evaluación multiplicado por 100.

100⋅=E

SS m

)rel(m

G.4 Equipo de ensayo G.4.1 Precisión del equipo de ensayo G.4.1.1 Instrumento de medición de la fuerza El sistema de medición de la fuerza de la máquina de ensayo se calibra de acuerdo con la NM-ISO 7500-1, clase 1, como mínimo, en el rango de evaluación. G.4.1.2 Sistema del extensómetro El sistema del extensómetro debe cumplir con la ISO 9513, clase 0,5, como mínimo, en el rango de evaluación. Se recomienda medir la deformación en ambas caras de la probeta, cuando no se disponga del ins-trumental adecuado para ello, se verifica la alineación de la probeta y del bastidor5). NOTA. Se recomienda el uso de un extensómetro con una longitud inicial: Le ≥ 50 mm. G.4.1.3 Resolución del sistema de ensayo El sistema de ensayo tiene que obtener, como mínimo, 50 valores de medida independientes en el rango de evaluación. G.4.1.4 Instrumentos de medición para la determina ción de las medidas de la probeta Todos los instrumentos de medición utilizados para la determinación del área transversal inicial tienen que ser calibrados de acuerdo con los estándares adecuados con trazabilidad al SIMELA (Sistema Métrico Legal Argentino). El instrumento de medición tiene que garantizar una precisión menor o igual a ± 0,5% del valor medido. 5) Para mayor información, se sugiere consultar la ASTM E 1012 [4] y la ISO 23788.

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G.5 Probetas G.5.1 Generalidades Las probetas deben cumplir con los requisitos indicados en los anexos correspondientes, de acuerdo con el tipo de producto. G.5.2 Determinación del área transversal inicial Para la determinación del área transversal inicial, ver capítulo 7. Además de los requisitos del capí-tulo 7, se requieren tres mediciones para cada parámetro, como mínimo. El área transversal original, So, es el área transversal promedio de las tres secciones transversales calculadas con las mediciones efectuadas. El área transversal inicial se determina con una precisión igual o mayor que 0,5%. G.6 Procedimiento G.6.1 Generalidades Si la curva de tensión extensión hasta ReH o Rp0,2 se desconoce, se debe realizar un ensayo previo con anterioridad a la medición del módulo de elasticidad. G.6.2 Determinación del punto de la fuerza cero La determinación del punto de la fuerza cero se realiza de acuerdo con 10.1. G.6.3 Condiciones de ensayo G.6.3.1 Velocidad de ensayo En comparación con las otras propiedades determinadas en el ensayo de tracción el módulo de elas-ticidad es menos sensible a la velocidad de ensayo. La velocidad de ensayo debe estar de acuerdo con el método A intervalo 1 (ver 10.3.2 y figura 9). G.6.3.2 Frecuencia de muestreo de datos La frecuencia de muestreo de datos se elige de forma que se obtengan, como mínimo, 50 valores medidos dentro del rango de evaluación (R1, R2). La frecuencia mínima de muestreo de datos puede calcularse mediante la ecuación (G.1).

)RR(

eENf

12 −⋅⋅=&

(G.1)

donde: N representa los valores medidos en el rango de evaluación. EJEMPLO. Para un acero de módulo elástico E = 210 000 MPa y con una velocidad de ensayo de e& = 0,000 07 s-1 y una frecuencia de muestreo de 10 Hz: R1 = 10 MPa y R2 = 83 MPa.

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G.6.3.3 Procedimiento de ensayo En caso de utilizar la probeta más de una vez para la determinación del módulo, la carga aplicada no debe ser mayor que el valor correspondiente al 50% de la esperada ReH o Rp0,2.

En caso contrario se recomienda realizar el ensayo hasta el punto en el cual pueda observarse la de-formación plástica. G.7 Evaluación G.7.1 Promedio de las señales de extensometría En el caso de medir la deformación en ambas caras, el promedio de deformación, necesario para el cálculo en G.7.2, se calcula para cada valor de tensión promediando la deformación desde las caras opuestas de la probeta. G.7.2 Cálculo del módulo de elasticidad El cálculo se basa en una determinación numérica de la recta de mejor ajuste para el módulo de elasticidad utilizando el método de cuadrados mínimos. Puede efectuarse un ajuste manual donde sea apropiado para obtener R2 mayor que 0,999 5, consi-derando 50 puntos, como mínimo. Otra herramienta útil es el cálculo de la desviación estándar relativa (ver G.3.5). Esta debe ser menor que 1%. El módulo de elasticidad se determina entre un valor inferior de tensión predeterminado R1 y un valor superior de tensión predeterminado R2 (o bien, pueden utilizarse valores predeterminados de defor-mación e1 y e2):

beE

R +

⋅=100

(G.2)

siendo: R la tensión, en megapascal; E el módulo de elasticidad, en megapascal; e el porcentaje de extensión, adimensional; b la ordenada al origen, en megapascal. Se recomiendan como puntos de partida para el cálculo de regresión los valores siguientes: - valor predeterminado de tensión inferior R1: aproximadamente 10% de ReH o Rp0,2 - valor predeterminado de tensión superior R2: aproximadamente 40% de ReH o Rp0,2

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G.8 Incertidumbre de la medición Un desarrollo para la determinación de la incertidumbre de la medición puede encontrarse en el "Manual of codes of practice for the determination of uncertainties in mechanical tests on metallic materials - Code of practice Nº 07" de W. Gabauer [6]. G.9 Informe del ensayo El informe del ensayo debe contener la información requerida en 22.1, ítems a) a f), además de la información siguiente: a) tipo de sistema de extensómetro; b) valores de tensión predeterminados R1 y R2, en megapascal, o valores predeterminados de de-

formación e1 y e2, en porcentaje, respectivamente; c) número de datos en el rango de evaluación (entre R1 y R2 o e1 y e2); d) módulo de elasticidad E, en gigapascal, aproximado al 0,1 más cercano, y de acuerdo con la

IRAM/IAS U 500-19. e) el coeficiente de correlación R2 de la curva de regresión o la desviación estándar Sm, en giga-

pascal, o la desviación estándar relativa Sm(rel), en porcentaje.

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Anexo H (Informativo)

Estimación de la incertidumbre H.1 Introducción Este anexo proporciona una guía sobre cómo estimar la incertidumbre de las medidas realizadas de acuerdo con esta norma. Debe aclararse que no es posible efectuar una declaración absoluta de in-certidumbre para este método de ensayo, ya que existen contribuciones a la incertidumbre tanto de-pendientes del material como independientes del mismo. La Guía ISO/IEC 98-3 [1] provee métodos estadísticos rigurosos para la suma de incertidumbres procedentes de varias fuentes. Para el ensayo de tracción se recomienda el "Code of practice Nº 07" del "Manual of codes of practice for the determination of uncertainties in mechanical tests on metallic materials". La incertidumbre aquí estimada se basa en la variabilidad de la muestra y no en la del proceso, por ejemplo, de un lote, desde el principio y en el final de un perfil extruido o de una bobina arrollada o de las diferentes localizaciones en una pieza moldeada. A continuación se describen las diferentes influencias y se proporciona una guía para la estimación de las incertidumbres. H.2 Estimación de la incertidumbre - Procedimiento paso a paso para un ensayo de tracción H.2.1 Identificación de los parámetros El primer paso es hacer un listado de los parámetros a los cuales se les calculará la incertidumbre. La tabla H.1 muestra los parámetros que se informan generalmente en un ensayo de tracción. Estos parámetros no se miden en forma directa si no que se determinan en base a mediciones efec-tuadas durante el ensayo.

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Tabla H.1 - Parámetros y mediciones

Parámetro Unidad Símbolo

Área de la sección transversal inicial de la zona calibrada mm2 So

Módulo de elasticidad GPa E

Límite elástico convencional* MPa Rp0,2

Límite superior de fluencia MPa ReH

Límite inferior de fluencia MPa ReL

Resistencia a la tracción MPa Rm

Alargamiento porcentual de rotura % A

Estricción % Z

* Para un alargamiento porcentual no proporcional de 0,2%.

Mediciones Unidad Símbolo

Espesor inicial de probeta plana mm ao

Ancho inicial de la longitud calibrada de una probeta plana mm bo

Diámetro inicial de la longitud calibrada de una probeta circular mm do

Longitud de referencia inicial mm Lo

Fuerza aplicada durante el ensayo N F

Desplazamiento axial durante el ensayo mm e(∆L)

Longitud de referencia final después de la rotura mm Lu

Diámetro medio de probeta circular después de la rotura mm du

Las fórmulas para el cálculo de los parámetros son las siguientes: So = ao bo (probeta plana) (H.1a)

So = 4

2 πod (probeta de sección circular) (H.1b)

E = o

o

SL

LF

∆∆

(H.2)

Rp = o

Rp

S

F (H.3)

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ReH = o

eH

S

F (H.4)

ReL = o

eL

S

F (H.5)

Rm = o

m

S

F (H.6)

A = 100⋅−o

ou

L

LL (H.7)

Z = 100⋅−o

ou

S

SS (H.8)

NOTA. La probeta tubular se calcula con la ecuación (C.2). H.2.2 Identificación de las fuentes de incertidumb re en el ensayo Deben identificarse todas las fuentes de incertidumbre que pueden afectar directa o indirectamente el resultado del ensayo. Para simplificar el cálculo de incertidumbre este procedimiento solo considera las categorías si-guientes: - Incertidumbre asociada a la medición de la sección transversal de las probetas de ensayo. - Incertidumbre asociada a la medición de la fuerza medida en el ensayo. - Incertidumbre asociada a la medición de la longitud de referencia inicial de las probetas de ensayo. - Incertidumbre asociada a la medición de la longitud de referencia final de las probetas de ensayo. - Incertidumbre asociada a la repetibilidad de las mediciones. - Resoluciones de los instrumentos de medición utilizados. - Certificados de calibración de los instrumentos de medición utilizados. H.2.3 Clasificación de la incertidumbre como tipo A o tipo B Si la incertidumbre se evalúa por medios estadísticos se clasifica como tipo A. Si la incertidumbre se evalúa por otros métodos se clasifica como tipo B.

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H.2.3.1 Tipo A - Por medición repetida

n

su = (H.9)

siendo: s el desvío estándar de las mediciones; n el número de observaciones hechas en el cálculo de la media aritmética para indicar el resultado

de la medición en circunstancias normales. H.2.3.2 Tipo B - Procedente de otras fuentes, por ejemplo, certificados de calibración o tole-rancias Los valores asociados con incertidumbres tipo B pueden ser obtenidos a partir de un gran número de fuentes, las que incluyen certificados de calibración, información de fabricantes, una estimación por parte de expertos, datos de mediciones previas, incertidumbres asignadas a materiales de referencia e incertidumbres asignadas a datos de referencia tomados de los manuales. Para las incertidumbres del tipo B, es necesaria la determinación de la distribución de probabilidad más adecuada para cada fuente aplicando el divisor adecuado según la expresión:

div

uodeterminad valor= (H.10)

En la tabla H.2, se indican los divisores, div, más utilizados según la aplicación.

Tabla H.2 - Divisores más utilizados

Tipo de distribución

Aplicación Divisor div

Normal Certificados de calibración (1) k

Rectangular Poco conocimiento o información del parámetro. Resolución de un instrumento, error máximo admisible, desvíos, tolerancias 3

(1) Usualmente entes certificados de calibración k = 2.

H.2.4 Estimación de la incertidumbre estándar, u, para cada fuente En este paso se estima la incertidumbre estándar, u, para cada una de las fuentes identificadas. H.2.5 Cálculo de la incertidumbre combinada, uc

Asumiendo que las fuentes de incertidumbre no están correlacionadas, la incertidumbre combinada, uc, se calcula usando la fórmula:

( ) ( )[ ]∑=

=N

i

iic xucyu1

2 (H.11)

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siendo: ci el coeficiente de sensibilidad asociada a la variable xi. El coeficiente de sensibilidad ci, se calcula como la derivada parcial del parámetro respecto de cada variable:

i

ix

fc

∂∂= (H.12)

Este coeficiente sirve para homogeneizar unidades al valor del parámetro. H.2.6 Cálculo de la incertidumbre expandida, U La incertidumbre expandida, U, se obtiene multiplicando la incertidumbre combinada, uc, por un factor de cobertura, k, que es seleccionado según el nivel de confianza. U = k uc (y) (H.13) Para una distribución normal, generalmente se utiliza como factor k = 2, lo que corresponde a un in-tervalo de confianza de aproximadamente 95%. H.2.7 Informe de resultados Una vez calculada la incertidumbre expandida, U, el resultado del ensayo puede informarse de la forma siguiente: V = y ± U (H.14) siendo: V el parámetro determinado; y el resultado de la media aritmética del ensayo. Declaraciones a incluir en el informe de resultados Para k = 2 La incertidumbre expandida informada se ha calculado multiplicando la incertidumbre estándar por un factor de cobertura k = 2, que para una distribución normal corresponde a una probabilidad de co-bertura de aproximadamente 95%.

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H.3 Ejemplo de estimación de la incertidumbre en e l ensayo de tracción Condiciones de ensayo y equipamiento utilizado

Temperatura de ensayo: 23 ºC

Material: Acero de características IRAM 1045(1) donde se ensayan tres muestras identificadas como M-1, M-2 y M-3

Cantidad de probetas: 3 (sección circular)

Control de ensayo: 10 MPa/s (hasta ReH); 0,008 s-1 (hasta la rotura)

Extensómetro: tipo LVDT, lo = 50 mm - Clase 1

Calibre digital 200 mm, resolución: 0,01 mm

Máquina de ensayo: Universal del tipo hidráulica de 1 000 kN de capacidad Clase 1 en todas sus escalas Escala utilizada: 100 kN Resolución escala utilizada: 50 N

(1) El acero IRAM 1045 es para construcciones mecánicas y es equivalente a un acero SAE 1045, ASTM 1045, AISI 1045 o DIN Ck 45.

Resultados obtenidos

Identificación de la muestra

do (mm)

So (mm²)

Lo (mm)

Lu (mm)

FeH

(N)

ReH

(MPa) Fm (N)

Rm (MPa)

A (%)

M-1 10,06 79,45 50,08 55,65 52 500 661 63 550 800 11,1

M-2 10,02 78,85 49,97 55,79 49 500 628 61 550 781 11,6

M-3 10,06 79,49 50,05 55,84 51 250 645 63 100 794 11,6

H.3.1 Incertidumbre asociada a la resistencia a la tracción ( Rm) Modelo matemático

2

2 44 o

mm

oo

o

mm

d

FR

dS;

S

FR

⋅π⋅=⇒

⋅π==

H.3.1.1 Estimación de la incertidumbre estándar co mbinada asociada a la resistencia a la tracción ( Rm)

( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( )222oommmm dcdFcFRARc ucucuu ⋅+⋅+= según (H.11)

siendo:

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71

uc ( )mR la incertidumbre combinada asociada a la resistencia a la tracción; uA ( )mR la incertidumbre estándar asociada a la repetibilidad de las mediciones de Rm; uc ( )mF la incertidumbre combinada asociada a la medición de la fuerza máxima; uc ( )od la incertidumbre combinada asociada a la medición del diámetro inicial de la muestra; c ( )mF el coeficiente de sensibilidad asociado a la medición de la fuerza máxima; c ( )od el coeficiente de sensibilidad asociado a la medición del diámetro inicial de la muestra. Cálculo de uA ( )mR

Identificación de la muestra Según ecuación

M-1 M-2 M-3

Mediciones de Rm (MPa) 800 781 794 -

Media aritmética (MPa) 791 -

s ( )mR (MPa) 9,9 -

uA ( )mR (MPa) 5,7 (H.9)

Cálculo de los coeficientes de sensibilidad

( ) ( ) 3

3

2

2 84244

o

mmo

o

md

o

o

m

mF

d

FFd

d

Rc;

d

d

F

Rc om ⋅π

−=π

⋅⋅−=∂∂=

⋅π=

π⋅=

∂∂=

−−


M-1 M-2 M-3

do (mm) 10,06 10,02 10,06 -

Fm (N) 63 550 61 550 63 100 -

c ( )od (N/mm3) -159,04 -155,99 -157,82 (H.12)

c ( )mF (1/mm2) 0,0126 0,0127 0,0126 (H.12)

H.3.1.2 Estimación de la incertidumbre asociada a la medición de la fuerza máxima

( ) ( )( ) ( )( ) ( )( )222CMERMEEMIFc uuuu m ++= según (H.11)

IRAM/IAS U 500-102:2016

72

siendo: uc ( )mF la incertidumbre combinada asociada a la medición de la fuerza máxima;

u(EMI) la incertidumbre estándar asociada al error máximo de indicación relativo de la máquina de ensayo en la medición de la fuerza máxima para la escala utilizada; u(RME) la incertidumbre estándar asociada a la resolución de la máquina de ensayo para la escala utilizada; u(CME) la incertidumbre estándar asociada a la calibración de la máquina de ensayo para la escala utilizada.

3

EMIu )EMI( = según (H.10)

EMI puede definirse por la clase de la máquina de ensayo en la escala que se esté utilizando, resul-tante del certificado de calibración, según:

100(%) máquina clase mF

EMI⋅=

( )3100

1

⋅⋅= m

EMIF%

u


EMI (N)

u(EMI) (N)

Según ecuación

M-1 635,5 367 (H.10)

M-2 615,5 355 (H.10)

M-3 631,0 364 (H.10)

( )1232

resresu RME == según (H.10)

siendo: res la resolución de la máquina de ensayo, según la escala que se esté utilizando. Se considera como la minima división de la escala utilizada.

( ) N41412

N50

12,

resu RME ===

( )( )k

Uu CME

CME = según (H.10)

siendo:

IRAM/IAS U 500-102:2016

73

U(CME) la incertidumbre expandida según la escala utilizada, asociada a la calibración de la máquina de ensayo. Este valor se extrae del certificado de calibración de la máquina de ensayo; k el factor de cobertura declarado en el certificado de calibración de la máquina de ensayo.

( )( ) N60

1002N000100120 =

⋅⋅== %,

k

Uu CME

CME


M-1 M-2 M-3

u(EMI) (N) 367 355 364 (H.10)

u(RME) (N) 14,4 14,4 14,4 (H.10)

u(CME) (N) 60,0 60,0 60,0 (H.10)

uc ( )mF (N) 372,1 360,7 369,5 (H.11)

H.3.1.3 Estimación de la incertidumbre asociada a la medición del diámetro inicial

( ) ( )( ) ( )( ) ( )( )222CIRIdAdc uuuu oo ++= según (H.11)

siendo: uc ( )od la incertidumbre combinada asociada a la medición del diámetro inicial do;

uA ( )od la incertidumbre estándar asociada a la repetibilidad de las mediciones del diámetro inicial;

u(RI) la incertidumbre estándar asociada a la resolución del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

( )1232

resresu RI == según (H.10)

siendo: res la resolución del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial. Se considera como la mínima división del instrumento utilizado.

mm003012

mm010

32,

,resu )RI( ===

siendo: u(CI) la incertidumbre estándar asociada a la calibración del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

IRAM/IAS U 500-102:2016

74

( )k

Uu CC

)CI( = según (H.10)

siendo: U(CC) la incertidumbre expandida informada en el certificado de calibración del instrumento de medi-ción utilizado para la medición del diámetro inicial; k el factor de cobertura declarado en el certificado de calibración del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

( ) mm00502mm010

,,

k

Uu CC

)CI( ===

De esta manera:

( )( ) ( ) =

+

+

=

222

12 k

Ures

n

sdu CCd

dco

o

( ) ( ) ( ) ( )222222

mm0050mm00305

mm2mm010

12

mm010

5

mm,,

sd,,sd oo dd ++

=

+

+

=


M-1 M-2 M-3

Mediciones de do (mm)

10,10 10,04 10,04 -

10,01 10,02 10,05 -

10,03 10,04 10,06 -

10,08 10,01 10,04 -

10,07 10,00 10,11 -

Media aritmética (mm) 10,06 10,02 10,06 -

s ( )od (mm) 0,037 0,018 0,029 -

uA ( )od (mm) 0,017 0,008 0,013 (H.9)

u(RI) (mm) 0,003 0,003 0,003 (H.10)

u(CI) (mm) 0,005 0,005 0,005 (H.10)

uc ( )od (mm) 0,018 0,010 0,014 (H.11)

IRAM/IAS U 500-102:2016

75

Luego, para cada una de las muestras:

( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( )22oommm dcdFcFRc ucucu ⋅+⋅=

uC ( )mR ± (MPa)


M-1 M-2 M-3

5,45 4,82 5,16

Para las tres muestras:

( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( ) MPa97MPa72MPa74MPa75 222222 ,,,,ucucuu oommmm dcdFcFRARc =−++=⋅+⋅+=

uc ( )mR ± (MPa)


M-1 M-2 M-3

7,9

NOTA. Para los cálculos, se consideraron los valores máximos de uc ( )mF y uc ( )od .

H.3.1.4 Estimación de la incertidumbre expandida a sociada al valor de la resistencia a la trac-ción ( Rm)


M-1 M-2 M-3

uC ( )mR ± (MPa) 7,9 (H.11)

U ( )mR ± (MPa); k = 2 15,8 (H.13)

(% media aritmética Rm) 2,0 -

U ( )mR = 2 · 7,9 MPa ≈ 16 MPa

Que implica un 2% de la media aritmética de la resistencia a la tracción de las tres muestras ( mR = 791 MPa).

IRAM/IAS U 500-102:2016

76

Para cada una de las muestras:


M-1 M-2 M-3

uC ( )mR ± (MPa) 5,45 4,82 5,16 (H.11)

U ( )mR ± (MPa) νeff > 30; k = 2 11 10 10 (H.13)

(%Rm) 1,36 1,24 1,30 -

H.3.1.5 Informe de los resultados Entonces, la forma de expresar el resultado para las tres muestras es:

Probeta Rm (MPa)

M-1 800 ± 11

791 ± 16 M-2 781 ± 10

M-3 794 ± 10

H.3.2 Incertidumbre asociada al alargamiento porce ntual de rotura ( A) - Método de unión de partes Modelo matemático

100

−=o

ou

L

LLA

NOTA. El factor 100% es una manera de expresar un resultado pero no interviene en la estimación de la incertidumbre. H.3.2.1 Estimación de la incertidumbre estándar co mbinada asociada al alargamiento porcen-tual de rotura

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )222

oouu LLLLAAAc ucucuu ⋅+⋅+= según (H.11)

siendo: uc(A) la incertidumbre estándar combinada asociada al alargamiento porcentual de rotura; u ( )uL la incertidumbre asociada a la medición de la longitud de referencia final;

u ( )oL la incertidumbre asociada a la medición de la longitud de referencia inicial.

IRAM/IAS U 500-102:2016

77


( )( )

( )( )

2

11

o

ou

oo

L

ou

LL

LL

LL

Ac;

LL

Ac ou

−−=∂

∂==∂∂=


M-1 M-2 M-3

Lo (mm) 50,08 49,97 50,05 -

Lu (mm) 55,65 55,79 55,84 -

c ( )oL (1/mm) - 5,554 - 5,798 - 5,770 (H.12)

c ( )uL (1/mm) 0,020 0,020 0,020 (H.12)

H.3.2.2 Estimación de la incertidumbre estándar as ociada a la medición de la longitud de refe-rencia inicial

( ) ( ) ( ) ( ) ( )2222EICIRILALc uuuuu oo

+++= según (H.11)

siendo: uc ( )oL la incertidumbre estándar combinada asociada a la medición de la longitud de referencia ini-

cial; uA ( )oL la incertidumbre estándar asociada a la repetibilidad de las mediciones de la longitud de refe-

rencia inicial; u(RI) la incertidumbre estándar asociada a la resolución del instrumento de medición utilizado para la determinación de la longitud de referencia inicial; u(CI) la incertidumbre estándar asociada a la calibración del instrumento de medición utilizado para la determinación de la longitud de referencia inicial; u(EI) la incertidumbre asociada al enrase del instrumento de medición con las marcas de referencia para la medición de la longitud de referencia inicial.

( )( )5o

o

LLA

su = según (H.9)

mm003012

mm010

1232,

,resresu )RI( ====

siendo: res la resolución del instrumento de medición utilizado para la determinación de la longitud de refe-rencia inicial. Se considera como la mínima división del instrumento.

IRAM/IAS U 500-102:2016

78

( )( ) mm0050

2mm010

,,

k

Uu CC

CI ===

siendo: U(CC) la incertidumbre expandida informada en el certificado de calibración del instrumento de me-dición utilizado para la determinación de la longitud de referencia inicial; k el factor de cobertura declarado en el certificado de calibración del instrumento de medición utilizado para la determinación de la longitud de referencia inicial. Finalmente:

( ) mm058012

20

1232,

,eeieeiu EI ====

siendo: eei el error de enrase inicial = (espesor inicial de las marcas de referencia)/2. Reemplazando:

( ) ( )( )

2222

1212

+

+

+= eei

k

Uresuu CC

LALc oo


M-1 M-2 M-3

Mediciones de Lo (mm)

50,07 49,96 50,06 -

50,11 49,99 50,08 -

50,08 50,00 50,04 -

50,06 49,95 50,02 -

50,06 49,97 50,07 -


s ( )oL (mm) 0,021 0,021 0,024 -

uA ( )oL (mm) 0,009 0,009 0,011 (H.9)

u(RI) (mm) 0,003 0,003 0,003 (H.10)

u(CI) (mm) 0,005 0,005 0,005 (H.10)

u(EI) (mm) 0,058 0,058 0,058 (H.10)

uc ( )oL (mm) 0,059 0,059 0,059 (H.11)

IRAM/IAS U 500-102:2016

79

H.3.2.3 Estimación de la incertidumbre estándar as ociada a la medición de la longitud de refe-rencia final Para este cálculo, se debe proceder igual que para la medición de la longitud de referencia inicial:

( ) ( ) ( ) ( ) ( )2222EFCIRILALc uuuuu uu

+++= según (H.11)


M-1 M-2 M-3

Mediciones de Lu (mm)

55,62 55,79 55,81 -

55,64 55,80 55,83 -

55,70 55,78 55,86 -

55,69 55,77 55,89 -

55,60 55,82 55,83 -


s ( )uL (mm) 0,044 0,019 0,031 -

uA ( )uL (mm) 0,019 0,009 0,014 (H.9)

u(RI) (mm) 0,003 0,003 0,003 (H.10)

u(CI) (mm) 0,005 0,005 0,005 (H.10)

u(EF) (mm) 0,058 0,058 0,058 (H.10)

uc ( )uL (mm) 0,061 0,059 0,060 (H.11)

Finalmente, reemplazando, se obtiene el valor de la incertidumbre estándar combinada, asociada al alargamiento porcentual de rotura, A. Para cada una de las muestras:

( ) ( ) ( )2

2

22

11ou L

o

ou

o

L

o

Ac uL

LL

Lu

Lu

−−+=

uc (A) (%)


M-1 M-2 M-3

0,33 0,34 0,34

IRAM/IAS U 500-102:2016

80


( ) ( ) ( ) ( )2

2

22

2 11ou L

o

ou

o

L

o

AAAc uL

LL

Lu

Luu

−−++=

uc (A) (%)


M-1 M-2 M-3

0,36

Cálculo de uA(A)


M-1 M-2 M-3

Mediciones de (A) (%) 11,1 11,6 11,6 -

Media aritmética (%) 11,4 -

s(A) (%) 0,27 -

uA(A) (%) 0,16 (H.9)

H.3.2.4 Estimación de la incertidumbre expandida a sociada al alargamiento porcentual de ro-tura ( A)


M-1 M-2 M-3

uc(A) (%) 0,36 (H.11)

U(A) (%); k = 2 0,72 (H.13)

(% media aritmética A%) 6,3 -

U(A) = 2 · 0,36% ≈ 0,7%

Que implica un 6,3% de la media aritmética del alargamiento de rotura de las tres muestras ( A= 11,4%). H.3.2.5 Informe de los resultados Entonces, la forma de expresar el resultado para las tres muestras es:

IRAM/IAS U 500-102:2016

81

Probeta A (%)

M-1 11,1 ± 0,6

11,4 ± 0,7 M-2 11,6 ± 0,7

M-3 11,6 ± 0,7

H.3.3 Incertidumbre asociada al límite superior de fluencia ( ReH) Modelo matemático

2

2 4

4;

o

eHeH

oo

o

eHeH

d

FR

dS

S

FR

⋅⋅

=⇒⋅

==π

π

H.3.3.1 Estimación de la incertidumbre estándar co mbinada asociada al límite superior de fluencia ( ReH)

( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( )222oeHoeHeHeHeH dcRdFcFRARc ucucuu ⋅+⋅+= según (H.11)

siendo: uc ( )eHR la incertidumbre combinada asociada al límite superior de fluencia; uA ( )eHR la incertidumbre estándar asociada a la repetibilidad de las mediciones de ReH; uc ( )eHF la incertidumbre combinada asociada a la medición de la fuerza correspondiente al límite su-perior de fluencia; uc ( )od la incertidumbre combinada asociada a la medición del diámetro inicial de la muestra; c ( )eHF el coeficiente de sensibilidad asociado a la medición de la fuerza correspondiente al límite su-perior de fluencia; c ( )eHoRd es el coeficiente de sensibilidad asociado a la medición del diámetro inicial de la muestra para límite superior de fluencia. Cálculo de uA ( )eHR

Identificación de la muestra Según

ecuación M-1 M-2 M-3

Mediciones de ReH (MPa) 661 628 645 -

Media aritmética (MPa) 645 -

s ( )eHR (MPa) 16,5 -

uA ( )eHR (MPa) 9,5 (H.9)

IRAM/IAS U 500-102:2016

82


( ) ( ) 3

3

2

2 842;

44

o

eHeHo

o

eHd

o

o

eH

eHF

d

FFd

d

Rc

d

d

F

Rc

oeH ⋅−=⋅⋅−=

∂∂=

⋅=⋅=

∂∂=

−−

ππππ



do (mm) 10,06 10,02 10,06 -

FeH (N) 52500 49500 51250 -

c ( )eHoRd (N/mm3) -131,39 -125,22 -128,19 (H.12)

c ( )eHF (1/mm2) 0,013 0,013 0,013 (H.12)

H.3.3.2 Estimación de la incertidumbre asociada a la fuerza correspondiente al límite superior de fluencia ( ReH)

( ) ( )( ) ( )( ) ( )( )222CMERMEEMIFc uuuu

eH++= según (H.11)

siendo: uc ( )eHF la incertidumbre combinada asociada a la medición de la fuerza correspondiente al límite su-

perior de fluencia; u(EMI) la incertidumbre estándar asociada al error máximo de indicación relativo de la máquina de ensayo en la medición de la fuerza correspondiente al límite superior de fluencia, para la escala utili-zada; u(RME) la incertidumbre estándar asociada a la resolución de la máquina de ensayo para la escala utilizada; u(CME) la incertidumbre estándar asociada a la calibración de la máquina de ensayo para la escala utilizada.

3

EMIu )EMI( = según (H.10)

EMI puede definirse por la clase de la máquina de ensayo en la escala que se esté utilizando, resul-tante del certificado de calibración, según:

100(%) máquina clase eHF

EMI⋅=

( )3100

1

⋅⋅= eH

EMIF%

u

IRAM/IAS U 500-102:2016

83


EMI (N)

u(EMI) (N)

Según ecuación

M-1 525 303 (H.10)

M-2 495 286 (H.10)

M-3 512,5 296 (H.10)

( )1232

resresu RME == según (H.10)

siendo: res la resolución de la máquina de ensayo, según la escala que se esté utilizando. Se considera como la mínima división de la escala utilizada.

( ) N41412

N50

12,

resu RME ===

( )( )k

Uu CME

CME = según (H.10)

siendo: U(CME) la incertidumbre expandida según la escala utilizada, asociada a la calibración de la máquina de ensayo. Este valor se extrae del certificado de calibración de la máquina de ensayo; k el factor de cobertura declarado en el certificado de calibración de la máquina de ensayo.

( )( ) N60

1002N000100120 =

⋅⋅== %,

k

Uu CME

CME



u(EMI) (N) 303 286 296 (H.10)

u(RME) (N) 14,4 14,4 14,4 (H.10)

u(CME) (N) 60,0 60,0 60,0 (H.10)

uc ( )eHF (N) 309,3 292,4 302,3 (H.11)

H.3.3.3 Estimación de la incertidumbre asociada a la medición del diámetro inicial

( ) ( )( ) ( )( ) ( )( )222CIRIdAdc uuuu oo ++= según (H.11)

IRAM/IAS U 500-102:2016

84

siendo: uc ( )od la incertidumbre combinada asociada a la medición del diámetro inicial do;

uA ( )od la incertidumbre estándar asociada a la repetibilidad de las mediciones del diámetro inicial;

u(RI) la incertidumbre estándar asociada a la resolución del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

( )1232

resresu RI == según (H.10)

siendo: res la resolución del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial. Se considera como la mínima división del instrumento utilizado.

mm003012

mm010

32,

,resu )RI( ===

siendo: u(CI) la incertidumbre estándar asociada a la calibración del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

( )k

Uu CC

)CI( = según (H.10)

siendo: U(CC) la incertidumbre expandida informada en el certificado de calibración del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial; k el factor de cobertura declarado en el certificado de calibración del instrumento de medición utilizado para la medición del diámetro inicial.

( ) mm00502mm010

,,

k

Uu CC

)CI( ===

De esta manera:

( )( ) ( ) =

+

+

=

222

12 k

Ures

n

sdu CCd

dco

o

( ) ( ) ( ) ( )222222

mm0050mm00305

mm2mm010

12

mm010

5

mm,,

sd,,sd oo dd ++

=

+

+

=

IRAM/IAS U 500-102:2016

85


M-1 M-2 M-3

Mediciones de do (mm)

10,10 10,04 10,04 -

10,01 10,02 10,05 -

10,03 10,04 10,06 -

10,08 10,01 10,04 -

10,07 10,00 10,11 -


s ( )od (mm) 0,037 0,018 0,029 -

uA ( )od (mm) 0,017 0,008 0,013 (H.9)

u(RI) (mm) 0,003 0,003 0,003 (H.10)

u(CI) (mm) 0,005 0,005 0,005 (H.10)

uc ( )od (mm) 0,018 0,010 0,014 (H.11)

Luego, para cada una de las muestras:

( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( )22oeHoeHeHeH dcRdFcFRc ucucu ⋅+⋅=

uC ( )eHR (MPa)


M-1 M-2 M-3

4,5 3,9 4,2


( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( ) MPa510MPa32MPa93MPa59 222222 ,,,,ucucuu oeHoeHeHeHeH dcRdFcFRARc =−++=⋅+⋅+=

uc ( )eHR (MPa)


M-1 M-2 M-3

10,5

NOTA. Para los cálculos, se consideraron los valores máximos de uc ( )eHF y uc ( )od .

IRAM/IAS U 500-102:2016

86

H.3.3.4 Estimación de la incertidumbre expandida a sociada al límite superior de fluencia ( ReH)



uC ( )eHR (MPa) 10,5 (H.11)

U ( )eHR (MPa) ; k = 2 21 (H.13)

(% media aritmética ReH) 3,3 -

U ( )eHR = 2 · 10,5 MPa = 21 MPa

Que implica aproximadamente un 3,3% de la media aritmética de la tensión al límite superior de fluencia, ReH, de las tres muestras ( eHR = 645 MPa). Para cada una de las muestras:



uC ( )eHR (MPa) 4,5 3,9 4,2 (H.11)

U ( )eHR (MPa) ; k = 2 9 8 8 (H.13)

(%ReH) 1,13 1,00 1,06 -

H.3.3.5 Informe de los resultados Entonces, la forma de expresar el resultado para las tres muestras es:

Probeta ReH (MPa)

M-1 661 ± 9

645 ± 21 M-2 628 ± 8

M-3 645 ± 8

87

IRAM/IAS U 500-102:2016

T

abla

H.3

- B

alan

ce d

e la

s in

cert

idu

mb

res

Ítem

U

nid

ad

Fu

ente

de

ince

rtid

um

bre

(x

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ipo

A/B

D

istr

ibuc

ión

de

prob

abili

dad

Div

iso

r di

v In

cert

idu

mb

re e

stán

dar

(x

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acto

r d

e co

ber

tura

(k

)

M-1

M

-2

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d o

u A(

)o

d

mm

R

epet

ibili

dad

med

ició

n de

l diá

met

ro in

icia

l A

no

rmal

5

0,

017

0,00

8 0,

013

-

u (R

I)

mm

R

esol

ució

n in

stru

men

to m

edic

ión

B

rect

angu

lar

32

0,

003

0,00

3 0,

003

-

u (C

l)

mm

C

alib

raci

ón in

stru

men

to d

e m

edic

ión

B

norm

al

2 0,

005

0,00

5 0,

005

-

u c(

)o

d

mm

In

cert

idum

bre

asoc

iada

al d

iám

etro

inic

ial

0,01

8 0,

010

0,01

4 -

Fm

u (E

MI)

N

Err

or m

áxim

o de

indi

caci

ón d

e la

máq

uina

ens

ayo

7en

la e

scal

a ut

iliza

da

B

rect

angu

lar

3

367

355

364

-

u (R

ME

) N

R

esol

ució

n de

la m

áqui

na d

e en

sayo

B

re

ctan

gula

r 3

2

14,4

14

,4

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91

Anexo I (Informativo)

Precisión del ensayo de tracción - Resultados de lo s programas de comparación entre laboratorios I.1 Dispersión entre laboratorios En las tablas I.1 a I.4 aparecen valores que dan una indicación de la dispersión típica en los resulta-dos de ensayo de tracción para diversos materiales que han sido estudiados durante ejercicios de comparación entre laboratorios. Esta dispersión incluye tanto la dispersión del material como la in-certidumbre de medida. Los resultados para la reproducibilidad están expresados en porcentaje y han sido calculados multiplicando por dos la desviación típica del parámetro que corresponda, por ejemplo, Rp, Rm, Z y A, y dividiendo el resultado por el valor medio de dicho parámetro, proporcio-nando así valores de reproducibilidad que representan un nivel de 95% de confianza, de acuerdo con las recomendaciones dadas en la Guía ISO/IEC 98-3 [1], y que pueden compararse directamente con los valores de incertidumbre expandida calculados por métodos alternativos.

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92

Tabla I.1 - Límites de fluencia (límite elástico convencional al 0,2% o límite supe rior de fluencia)

Reproducibilidad a partir de ejercicios de comparac ión entre laboratorios (la figura I.1 proporciona una representación gráfi ca de estos valores) ∗∗∗∗

Material Designación Límite de fluencia (MPa)

Reproducibilidad

(%)

Aluminio

Chapa 5754 105,7 ± 3,2 Chapa 5182-0 126,4 ± 1,9 Chapa 6016-T4 127,2 ± 2,2 EC-H19 158,4 ± 4,1 2024-T 351 362,9 ± 3,0

Acero

Chapa DX56 162,0 ± 4,6 Bajo carbono, chapa HR3 228,6 ± 8,2 Chapa ZStE 180 267,1 ± 9,9 AISI 105 P245GH 367,4 ± 5,0 C22 402,4 ± 4,9 Chapa S355 427,6 ± 6,1 Acero inoxidable austenítico AISI316L 230,7 ± 6,9 Acero inoxidable austenítico X2CrNi18-10 303,8 ± 6,5 Acero inoxidable austenítico X2CrNiMo18-10 353,3 ± 7,8 AISI 316 X5CrNiMo17-12-2 480,1 ± 8,1 Acero inoxidable martensítico X12Cr13 967,5 ± 3,2 Alta resistencia 30NiCrMo16 1 039,9 ± 2,0

Aleaciones de níquel

INCONEL 600 NiCr15Fe8 268,3 ± 4,4 NIMONIC 75 (BCR-661) 298,1 ± 4,0 NIMONIC 75 (BCR-661) 302,1 ± 3,6

Referencias:

ReH límite superior de fluencia Rp límite elástico convencional Rpr reproducibilidad

Figura I.1. Representación de los valores indicados en la tabla I.1 ∗ Ver ISO 6892-1

Rp

r/%

Rp/MPa ReH/MPa

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93

Tabla I.2 - Resistencia a la tracción, Rm Reproducibilidad a partir de ejercicios de comparac ión entre laboratorios

(la figura I.2 proporciona una representación gráfi ca de estos valores) ∗∗∗∗

Material Código Resistencia a la tracción

(MPa)

Reproducibilidad

(%)

Aluminio

Chapa 5754 212,3 ± 4,7 Chapa 5182-0 275,2 ± 1,4 Chapa 6016-T4 228,3 ± 1,8 EC-H19 176,9 ± 4,9 2024-T 351 491,3 ± 2,7

Acero

Chapa DX56 301,1 ± 5,0 Bajo carbono, chapa HR3 335,2 ± 5,0 Chapa ZStE 180 315,3 ± 4,2 AISI 105 Fe510C 552,4 ± 2,0 C22 596,9 ± 2,8 Chapa S355 564,9 ± 2,4 Acero inoxidable austenítico AISI316L 568,7 ± 4,1 Acero inoxidable austenítico X2CrNi18-10 594,0 ± 3,0 Acero inoxidable austenítico X2CrNiMo18-10 622,5 ± 3,0 AISI 316 X7CrNiMo17-12-2 694,6 ± 2,4 Acero inoxidable martensítico X12Cr13 1 253,0 ± 1,3 Alta resistencia 30NiCrMo16 1 167,8 ± 1,5



Referencias:

Rm resistencia a la tracción Rpr reproducibilidad

Figura I.2. Representación de los valores indicados en la tabla I.2

∗ Ver ISO 6892-1

Rp

r/%

Rm/MPa

IRAM/IAS U 500-102:2016

94

Tabla I.3 - Alargamiento de rotura Reproducibilidad a partir de ejercicios de comparac ión entre laboratorios (la figura I.3 proporciona una representación gráfi ca de estos valores) ∗∗∗∗

Material Código Alargamiento de rotura

A (%)

Reproducibilidad

(%) a

Aluminio

Chapa 5754 27,9 ± 13,3 Chapa 5182-0 26,6 (A80) ± 10,6 Chapa 6016-T4 25,9 (A80) ± 8,4 EC-H19 14,6 ± 9,1 2024-T 351 18,0 ± 18,9 a

Acero

Chapa DX56 45,2 ± 12,4 Bajo carbono, chapa HR3 38,4 ± 13,8 Chapa ZStE 180 40,5 ± 12,7 AISI 105 Fe510C 31,4 ± 14,0 C22 25,6 ± 10,1 Chapa S355 28,5 ± 17,7 Acero inoxidable austenítico AISI316L 60,1 ± 27,6 Acero inoxidable austenítico X2CrNi18-10 52,5 ± 12,6 Acero inoxidable austenítico X2CrNiMo18-10 51,9 ± 12,7 AISI 316 X5CrNiMo17-12-2 35,9 ± 14,9 Acero inoxidable martensítico X12Cr13 12,4 ± 15,5 Alta resistencia 30NiCrMo16 16,7 ± 13,3



a La reproducibilidad se expresa como porcentaje de la media aritmética respectivo de A para el material en cuestión, por ejemplo, para el aluminio 2024-T 351 el valor absoluto de A es (18,0% ± 3,4%).

Referencias: A alargamiento porcentual de rotura Rpr reproducibilidad

Figura I.3. Representación de los valores indicados en la tabla I.3 ∗ Ver ISO 6892-1

Rp

r/%

A/%

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95

Tabla I.4 - Coeficiente de estricción, Z Reproducibilidad a partir de ejercicios de comparac ión entre laboratorios (la figura I.4 proporciona una representación gráfi ca de estos valores) ∗∗∗∗

Material Designación Coeficiente de estricción

Z (%)

Reproducibilidad

Rpr (%) a

Aluminio

EC-H19 79,1 ± 5,1 2024-T 351 30,3 ± 23,7b

Acero

Bajo carbono, chapa HR3 AISI 105 Fe510C 71,4 ± 2,7 C22 65,6 ± 3,8 Acero inoxidable austenítico X2CrNi18-10 Acero inoxidable austenítico X2CrNiMo18-10 77,9 ± 5,6 AISI 316 X5CrNiMo17-12-2 71,5 ± 4,5 Acero inoxidable martensítico X12Cr13 50,5 ± 15,6b

Alta resistencia 30NiCrMo16 65,6 ± 3,2


INCONEL 600 NiCr15Fe8 59,3 ± 2,4 NIMONIC 75 (BCR-661) 59,0 ± 8,8

a La reproducibilidad se expresa como porcentaje de la media aritmética respectivo de Z para el material en cuestión, por ejemplo, para el aluminio 2024-T 351 el valor absoluto de Z es (30,3% ± 7,2%).

b Algunos valores de reproducibilidad pueden parecer relativamente altos; dichos va-lores indican, probablemente, la dificultad de realizar una medición confiable de las medidas de la probeta en la zona estrangulada de la rotura. En las probetas en forma de chapas finas, la incertidumbre de medición del espesor de la probeta puede ser muy grande. Asimismo, la medición del diámetro de la probeta en la zona de es-trangulamiento depende de la habilidad y la experiencia del operador.

Referencias: Rpr reproducibilidad Z coeficiente de estricción

Figura I.4. Representación de los valores indicados en la tabla I.4

∗ Ver ISO 6892-1

Rp

r/%

Z/%

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96

Anexo J (Informativo)

Bibliografía En la revisión de esta norma se han tenido en cuenta los antecedentes siguientes: ISO - INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATIO N ISO/DIS 6892-1:2014 - Metallic materials - Tensile testing - Part 1: Method of test at room

temperature AENOR - ASOCIACIÓN ESPAÑOLA DE NORMALIZACIÓN Y CERT IFICACIÓN UNE-EN ISO 6892-1:2010 - Materiales metálicos - Ensayo de tracción - Parte 1: Método

de ensayo a temperatura ambiente IRAM - INSTITUTO ARGENTINO DE NORMALIZACIÓN Y CERTI FICACIÓN IAS - INSTITUTO ARGENTINO DE SIDERURGIA IRAM/IAS U 500-102-1:1987 - Productos de acero - Método de ensayo de tracción - Con-

diciones generales IRAM/IAS U 500-102-2:1987 - Barras, alambrones, alambres, chapas y flejes de acero -

Método de ensayo de tracción IRAM/IAS U 500-102-3:1987 - Chapas y flejes finos de acero - Método de ensayo de trac-

ción IRAM/IAS U 500-102-4:1987 - Caños y tubos de acero - Método de ensayo de tracción IRAM/IAS U 500-102-5:1987 - Alambres y barras de acero de diámetro o espesor menor

que 4 mm - Método de ensayo de tracción S M & T - STANDARDS MEASUREMENT & TESTING PROJECT N O. SMT4-CT97-2165 UNCERT COP 07:2000 - Manual of codes of practice for the determination of uncertainties

in mechanical tests on metallic materials - Code of practice Nº 07 - The determination of uncertainties in tensile testing - W. Gabauer

Referencias [1] ISO/IEC Guide 98-3 - Uncertainty of measurement - Part 3: Guide to the expression of uncertainty

in measurement (GUM:1995) [2] ASTM E8/E8M - Standard test methods for tension testing of metallic materials [3] ASTM E111 - Standard test method for young's modulus, tangent modulus, and chord modulus

IRAM/IAS U 500-102:2016

97

[4] ASTM E1012 - Standard practice for verification of test frame and specimen alignment under tensile and compressive axial force application

[5] BLOCHING, H. - Calculation of the necessary crosshead velocity in mm/min for achieving a

specified stress rate in MPa/s [Report]. Zwick, Ulm, 2000. 8 p. [6] UNCERT COP 07:2000 - Manual of codes of practice for the determination of uncertainties in

mechanical tests on metallic materials - Code of practice Nº 07 - The determination of uncertainties in tensile testing - W. Gabauer

[7] LORUSSO, Hernán - Procedimiento específico para la estimación de la incertidumbre en el

ensayo de tracción para materiales metálicos a temperatura ambiente / Hernán Lorusso. - 1a. edición - San Martín: Instituto Nacional de Tecnología Industrial - INTI, 2016.

Libro digital, PDF - Archivo Digital: descarga y online ISBN 978-950-532-268-8 1. Resistencia de Materiales. 2. Tecnología de Materiales. 3. Materiales. I. Título. CDD 600

IRAM/IAS U 500-102:2016

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Anexo K (Informativo)

Integrantes de los organismos de estudio El estudio de esta norma ha estado a cargo de los organismos respectivos, integrados en la forma siguiente: Subcomité de Ensayos mecánicos del IAS Integrante Representa a Ing. Darío CÓPPOLA LMD-LABORATORIO DE METROLOGÍA DIMENSIONAL Ing. Alejandro FUSHIMI SIDERAR S.A. Ing. Héctor GALLEGOS SIDERSA S.A. Ing. Diego GARCÍA ACINDAR S.A. Ing. Jorge GIMÉNEZ M. ROYO S.A. Ing. Néstor GÓMEZ M. ROYO S.A. Lic. Fernando KORNBLIT INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL (INTI) Ing. Hernán LORUSSO INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL (INTI) Ing. Salvador MAZZA SIDERCA S.A. Ing. Roberto NATTA CÁMARA ARGENTINA DE LA INDUSTRIA DEL ALUMINIO Y

METALES AFINES (CAIAMA) Lic. Federico NOWAKOWSKI LABTESA S.A. Ing. Rodrigo ORTMANN ACINDAR S.A. Ing. Juan PANTANALI ACINDAR S.A. Ing. Gonzalo PORTA COMISIÓN NACIONAL DE ENERGÍA ATÓMICA (CNEA) Ing. Eric SÁNCHEZ SIDERCA S.A. Arq. Andrea SANTORO CÁMARA ARGENTINA DE LA INDUSTRIA DEL ALUMINIO Y

METALES AFINES (CAIAMA) Ing. Leonardo TUFARO FACULTAD DE INGENIERÍA - UBA Sra. Lucrecia VALERIO TÜV - RHEINLAND ARGENTINA S.A. Prof. Álvaro VENTURINI ESCUELA TÉCNICA Nº 23 "CASAL CALVIÑO" Ing. Donato ZARRA INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL (INTI) Ing. Mariano SEMORILE IRAM Sr. Federico YONAR IRAM Ing. Héctor SBUTTONI INSTITUTO ARGENTINO DE SIDERURGIA (IAS) Lic. Armando PAESANO INSTITUTO ARGENTINO DE SIDERURGIA (IAS) Lic. Marcelo CINALLI INSTITUTO ARGENTINO DE SIDERURGIA (IAS) Comité General de Normas (C.G.N.) Integrante

Integrante

Ing. Alberto BUSTOS ROYER Ing. Jorge MANGOSIO Dr. José M. CARACUEL Téc. Hugo MARCH Ing. Ramiro FERNÁNDEZ Ing. Darío MISLEJ Lic. Alicia GUTIÉRREZ Lic. Héctor MUGICA Ing. Jorge KOSTIC Ing. Tulio PALACIOS Dr. Ricardo MACCHI Ing. Pablo PAISAN

ICS 77.140.50 * CNA 9500 * Corresponde a la Clasificación Nacional de Abastecimiento asignada por el Servicio Nacional de Catalogación del Ministerio de Defensa.

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