A AÇÃO DO VENTO NO DIMENSIONAMENTO DE PAVILHÕES DE ESTRUTURA...

UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA

CENTRO DE TECNOLOGIA

ENGENHARIA CIVIL

A AÇÃO DO VENTO NO DIMENSIONAMENTO DE PAVILHÕES DE

ESTRUTURA DE AÇO

TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO

Mariélen Andreolla

Santa Maria, RS, Brasil

2016


ESTRUTURA DE AÇO

Mariélen Andreolla

Trabalho de Conclusão de Curso apresentado ao Curso de Engenharia Civil da Universidade

Federal de Santa Maria, como parte dos requisitos para obtenção do grau de Engenheiro

Civil.

Orientador: Prof. Dr. João Kaminski Junior


2016

UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA

CENTRO DE TECNOLOGIA

ENGENHARIA CIVIL

A Comissão Examinadora, abaixo assinada, aprova o Trabalho de Conclusão de Curso


ESTRUTURA DE AÇO

Elaborado por

Mariélen Andreolla

Aprovado em 23 de dezembro de 2016

Como requisito parcial para obtenção do grau de

Engenheiro Civil

COMISSÃO EXAMINADORA:

João Kaminski Junior, Dr. (Presidente/Orientador)

Marco Antônio Silva Pinheiro, Dr. (Avaliador/UFSM)

Almir Barros da Silva Santos Neto, Dr. (Avaliador/UFSM)


2016

RESUMO

Curso de Graduação de Engenharia Civil

Universidade Federal de Santa Maria


ESTRUTURA DE AÇO

Autor: Mariélen Andreolla

Orientador: Prof. Dr. João Kaminski Junior

Data e Local da Defesa: Santa Maria, 23 de dezembro de 2016

Em estruturas de aço, as forças oriundas do vento são ações de relevante importância, pois sabe-

se que os coeficientes de pressão aerodinâmicos, internos e externos, apresentam valores

significativos, fazendo com que a pressão dinâmica e consequentemente as forças devidas ao

vento atuantes na estrutura sejam elevadas, em comparação com as cargas de peso próprio e

sobrecarga de utilização. Sabe-se que em qualquer pavilhão, a permeabilidade altera

significativamente os coeficientes de pressão. No presente trabalho, propõe-se avaliar as

alterações nas forças devidas ao vento e no dimensionamento da estrutura de aço de um

pavilhão com fechamento lateral, com uma determinada permeabilidade, e sem o fechamento

lateral.

Palavras chave: Ação do vento; vento em coberturas; pavilhões em aço; dimensionamento em

aço, coeficientes de pressão.

SUMÁRIO

1 INTRODUÇÃO ............................................................................................................ 1

1.1 JUSTIFICATIVA .......................................................................................................... 1

1.2 OBJETIVOS .................................................................................................................. 1

1.2.1 Objetivos gerais ............................................................................................................ 1

1.2.2 Objetivos específicos .................................................................................................... 2

2 REFERENCIAL TEÓRICO ...................................................................................... 3

2.1 PROPRIEDADES DO AÇO ......................................................................................... 3

2.2 SISTEMAS ESTRUTURAIS EM AÇO ....................................................................... 3

2.3 COBERTURAS DE AÇO ............................................................................................. 4

2.4 PAVILHÃO DE ESTRUTURA METÁLICA .............................................................. 5

2.5 SISTEMAS ESTRUTURAIS EM AÇO CARGAS ATUANTES E

DIMENSIONAMENTO DE ACORDO COM A NBR 8800:2008 .......................................... 5

3 METODOLOGIA ........................................................................................................ 7

3.1 PROJETO DE PAVILHÃO .......................................................................................... 7

3.1.1. Espaçamento de terças da cobertura ......................................................................... 7

3.1.2 Dados do projeto sem tapamento lateral ................................................................... 9

3.1.3 Dados do projeto com tapamento lateral ................................................................. 12

3.2 AÇÕES VERTICAIS ATUANTES NA ESTRUTURA ............................................. 14

3.3 AÇÃO DO VENTO .................................................................................................... 15

3.3.1 Fator S1 ....................................................................................................................... 15

3.3.2 Fator S2 ....................................................................................................................... 15

3.3.3 Fator S3 ....................................................................................................................... 16

3.3.4 Velocidade característica .......................................................................................... 16

3.3.5 Pressão dinâmica ....................................................................................................... 17

3.3.6 Coeficientes de pressão .............................................................................................. 17

3.3.7 Coeficiente de pressão externa ................................................................................. 17

3.3.8 Coeficiente de pressão interna .................................................................................. 18

4 DEFINIÇÃO DAS AÇÕES SOBRE O PAVILHÃO .......................................... 20

4.1 PESO PRÓPRIO DA TESOURA ............................................................................... 20

4.2 PESO PRÓPRIO DAS TERÇAS ................................................................................ 22

4.3 SOBRECARGA .......................................................................................................... 23

4.4 AÇÃO DO VENTO NO PROJETO ............................................................................ 24

4.4.1 Fator S1 do projeto .................................................................................................... 24

4.4.2 Fator de rugosidade do projeto S2 ............................................................................ 24

4.4.3 Fator S3 do projeto: ................................................................................................... 26

4.4.4 Velocidade característica Vk do projeto .................................................................. 27

4.4.5 Pressão dinâmica do projeto ..................................................................................... 27

4.4.6 Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externos para as paredes do projeto (NBR

6123) ............................................................................................................................ 28

4.4.7 Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externo para telhados com duas águas em

edificações de planta retangular do projeto ............................................................ 32

4.4.8 Coeficiente de pressão interno do projeto ............................................................... 36

4.4.9 Coeficientes para cálculo de telhas ........................................................................... 41

4.5 CÁLCULO DE CARREGAMENTO DEVIDO AO VENTO .................................... 42

4.5.1 Resumo de coeficientes e cargas ............................................................................... 45

5 COMBINAÇÕES ....................................................................................................... 49

6 RESULTADOS .......................................................................................................... 59

6.1 DIMENSIONAMENTO DE TESOURAS E PILARES ............................................. 59

7 CONCLUSÕES .......................................................................................................... 71

REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS .................................................................................... 72

ANEXO A ............................................................................................................................... 73

ANEXO B ............................................................................................................................. 105

ANEXO C ............................................................................................................................. 133

ANEXO D ............................................................................................................................. 154

1

1. INTRODUÇÃO

Os sistemas estruturais em aço são empregados em praticamente todos os setores da

construção civil, apresentando inúmeras vantagens em relação a outros tipos de sistemas

estruturais. Dentre as edificações em que as estruturas de aço são mais utilizadas, destacam-se

os galpões ou pavilhões de uso geral.

Um pavilhão de estrutura metálica é composto por terças, vigas, tesouras, treliças e

pilares, e é formado pela associação de elementos lineares, ou seja, pórticos regularmente

espaçados. No projeto e no dimensionamento de uma estrutura metálica, deve-se estudar as

diversas ações que atuam de forma isolada ou em combinação sobre os elementos construtivos.

As ações aplicadas provocam deformações e esforços nos elementos da estrutura, os quais são

transmitidos para o solo.

As ações, principalmente do vento, apresentam influência significativa em estruturas

metálicas como pavilhões, pois estes apresentam grandes vãos, são leves e geralmente possuem

apenas de um andar.

A análise do vento apresenta limitações, em razão das especificidades de cada projeto,

com suas características arquitetônicas e executivas. A importância da correta determinação dos

coeficientes aerodinâmicos de pressão, interna e externa, na análise estrutural é demonstrada

neste trabalho, através de um estudo comparativo do dimensionamento de um pavilhão com

fechamento lateral e sem fechamento lateral.

1.1. JUSTIFICATIVA

A comparação de dimensionamento estrutural de pavilhões com e sem fechamento

lateral possibilita que a construção de um pavilhão, previsto para ser construído com o

fechamento lateral, possa ficar um longo período de tempo sem o referido fechamento.

1.2. OBJETIVOS

1.2.1. Objetivo geral

2

Dimensionar toda a estrutura de um de pavilhão metálico, incluindo as treliças de

cobertura, as terças, os pilares e os contraventamentos, para uso recreativo de uma instituição

de ensino na cidade de Santa Maria/RS. Para isso, deve-se determinar as ações atuantes na

estrutura, assim como analisar a influência da ação aerodinâmica do vento.

1.2.2. Objetivos específicos

I. Calcular cargas permanentes, sobrecarga e ação do vento na estrutura de um

pavilhão em aço.

II. Apresentar a metodologia de cálculo das forças do vento em construções metálicas

leves, conforme a norma NBR 6123:1988

III. Dimensionar toda a estrutura do pavilhão metálico pelo método dos estados limites,

conforme a norma NBR 8800:2008.

IV. Apresentar a comparação entre dimensionamento estrutural de pavilhões com e sem

fechamento lateral.

3

2. REFERENCIAL TEÓRICO

2.1. PROPRIEDADES DO AÇO

Bellei (1998) define que para compreender o comportamento das estruturas de aço é

essencial conhecer as propriedades do material. Os diagramas tensão-deformação demonstram

o comportamento do aço em diferentes situações, representam elasticidade, não-elasticidade,

fratura e fadiga. O autor afirma que a capacidade de voltar a sua forma original após sucessivos

ciclos de carga e descarga, chama-se elasticidade. Quando o material é submetido a repetições

de tensões acima da sua capacidade limite, ocorre a fadiga.

Ensaios de tração simples definem as propriedades mecânicas do aço, a lei linear de

Hooke é válida até um certo valor da tensão aplicada no material e a inclinação do trecho

retilíneo do diagrama é o módulo de elasticidade longitudinal do material (E). Após ultrapassar

o regime elástico, o aço apresenta o regime de escoamento, cuja tensão chama-se limite de

escoamento (fy) do material. Aços-carbonos usuais têm limite de escoamento de 250 MPa

(ASTM A36, MR250) e aços de baixa liga usuais têm limite de escoamento próximo a

350 MPa.

2.2. SISTEMAS ESTRUTURAIS EM AÇO

Bellei, Pinho, F. e Pinho, M. (2008) afirmam que as principais vantagens do aço se

encontram na alta resistência quando comparado a outros materiais, facilidade de desmonte,

substituição e reaproveitamento, assim como na possibilidade de menor prazo de execução em

relação a outros métodos construtivos.

Segundo Pfeil, Pfeil,. (2009) os elementos lineares alongados são denominados hastes

ou barras, apresentam dimensões transversais pequenas em relação ao comprimento, como

tirantes, colunas ou escoras, vigas e eixos. Elementos bidimensionais, planos, como placas ou

chapas, constam de dimensões de espessura menores em relação à largura e ao comprimento,

são os principais elementos estruturais metálicos.

Os autores explicam que o funcionamento de estruturas de aço depende do

comportamento das ligações, das quais existem dois tipos, a ligação perfeitamente rígida, que

4

impede completamente a rotação relativa entre viga e pilar, e a ligação rotulada, que permite a

livre rotação relativa entre viga e pilar. Os autores afirmam que na prática, pode ocorrer apenas

uma semelhança entre um ou outro caso de ligação, já que é difícil as ligações serem idealmente

construídas.

Definem ainda que as combinações dos principais elementos lineares formam sistemas

planos de elementos lineares. A treliça (figura 1) é um exemplo de sistema utilizado em

coberturas de edifícios industriais (galpões). A associação de hastes retilíneas ou curvilíneas

com ligações rígidas entre si são denominados pórticos, no caso de estrutura apresentar ligações

rotuladas ela deve ser contraventada.

Figura 1 – Exemplo de treliça utilizada em coberturas de edifícios industriais

(Fonte: AUTOR, 2016)

2.3. COBERTURAS DE AÇO

Segundo o Manual Construções em Aço (2010), construções de um único pavimento

com cobertura apoiada em sistemas de terças e vigas ou tesouras e treliças, constituídos de

sistemas estruturais composto por pórticos regularmente espaçados são denominados galpões

ou edifícios industriais.

Pfeil.e Pfeil. (2009) definem que um pórtico com ligações rígidas é estável para ação de

cargas verticais e cargas horizontais. Uma estrutura com ligações rotuladas de viga-pilar só é

estável para ação de cargas verticais, pois os pilares respondem à ação isoladamente. Nesse

caso, o contraventamento é associado à substrutura, pois possui grande rigidez à flexão.

As ligações rotuladas são menos onerosas e proporcionam fácil instalação em

comparação as ligações rígidas, entretanto, concentram mais forças horizontais nas fundações

dos pilares que contêm o contraventamento, enquanto no segundo caso, as forças horizontais

se distribuem pelas fundações de todos pilares.

5

2.4. PAVILHÃO DE ESTRUTURA METÁLICA

O Manual Construções em Aço (2010) define que os galpões em aço mais comuns

contêm um único vão transversal e cobertura a duas águas, as principais partes constituintes do

mesmo são tesoura, treliça, terças, vigas e contraventamentos (travamento lateral) em K ou X,

(figura 2).

Bellei (1998) define que chapas de cobertura e tapamento envolvem a estrutura,

protegendo-a do meio externo. Pfeil e Pfeil, (2009) afirmam que vigas longitudinais dispostas

no plano da cobertura são chamadas terças, as mesmas possuem função de transferir as cargas,

como o peso das telhas, sobrepressões e sucções do vento à estrutura principal.

Figura 2 – Travamento lateral em X e K, respectivamente.

Fonte: (I. H. BELLEI, F. O. PINHO, M. PINHO., 2008, p. 75 e 78)

Segundo Bellei (1998), os pilares têm a função de levar as cargas até as fundações,

podem ser principais ou secundárias (colunas de tapamento). As primeiras suportam a maior

parcela das cargas. Os pilares sofrem esforços de compressão, compressão com flexão e tração

com flexão.

2.5. SISTEMAS ESTRUTURAIS EM AÇO CARGAS ATUANTES E

DIMENSIONAMENTO DE ACORDO COM A NBR 8800:2008

Segundo Bellei (1998), as cargas verticais acidentais e permanentes são mais fáceis de

solucionar comparadas a cargas horizontais.

De acordo com o manual Construções em aço (2010), carga permanente é definida da

seguinte forma:

6

Formada pelo peso próprio de todos os elementos constituintes da estrutura,

incluindo os pesos de equipamentos e instalações permanentes suportados na

estrutura.

As ações geradas pelos diferentes materiais podem ser pesquisadas, na ausência de

informações mais precisas, na ABNT NBR 6120 ou em catálogos de fabricantes.

A ABNT NBR 8800:2008, item 4.7.3, define ação variável:

Ações variáveis são as que ocorrem com valores que apresentam variações

significativas durante a vida de construção.

As ações variáveis comumente existentes são causadas pelo uso e ocupação da

edificação, como decorrentes de sobrecargas em pisos e coberturas, de equipamentos

e divisórias móveis, de hidrostáticas e hidrodinâmicas, pela ação do vento e pela

variação da temperatura da estrutura.

Conforme define Bellei, Pinho, Pinho, (2008), a ação variável devida ao vento deve ser

calculada de acordo com a ABNT NBR 6123:1988 – “Forças devidas ao vento em edificações”.

Três parâmetros devem ser considerados: a pressão dinâmica, o coeficiente de pressão Cpe e de

Forma Cpe externos e por último, coeficiente de pressão interna Cpi.

Segundo Pfeil,e Pfeil,. (2009) a ação da gravidade pode causar flambagem devido a

compressão no banzo superior de tesouras da cobertura. Se a sucção do vento predomina na

cobertura em relação às cargas gravitacionais, ocorre inversão de esforços nos elementos da

treliça e o banzo inferior sofre compressão.

Bellei, Pinho, Pinho, (2008) baseado na ABNT NBR 8800:2008, explicam que para o

dimensionamento de estruturas de aço, os estados limites últimos (ELU) e os estados limites de

serviço (ELS) devem ser considerados. Os ELU relacionam-se à segurança da estrutura, sujeita

à combinação mais desfavorável, durante a construção e vida útil da estrutura, os ELS

relacionam o desempenho da estrutura de acordo com as condições normais de utilização. E

Pfeil (2009) define que os Estados limites últimos consideram o colapso da estrutura, por perda

de equilíbrio, plastificação total de um elemento estrutural, ruptura de uma ligação, flambagem

e ruptura por fadiga. Os estados limites de serviço (ou utilização) incluem deformações ou

vibrações excessivas.

7

3. METODOLOGIA

3.1. PROJETO DE UM PAVILHÃO

Ao desenvolver um projeto estrutural, deve-se estabelecer que o mesmo atenda quesitos

funcionais, de segurança, economia e estética, entre outros. Portanto, analisar o local a fim de

avaliar a topografia e respectivos obstáculos é fundamental para obter dados relevantes para o

dimensionamento.

Na fase de elaboração do projeto, as dimensões do pavilhão, altura, largura e

comprimento são definidas. Para determinar o tipo de cobertura, há alternativa de vão simples,

múltiplos ou geminados, tipo Shed ou em arco. No projeto com tapamento lateral, são

estabelecidas as aberturas fixas (sempre abertas) e móveis (fechadas ou abertas) como portas e

janelas.

Quanto à estrutura metálica, a tesoura mais simples é calculada como biapoiada, figura

3(a). Os modelos das figuras 3(b) e 3(c) apresentam boa rigidez lateral para qualquer tipo de

carregamento. Já os modelos das figuras 3(d) e 3(e), com banzos paralelos, apresentam uma

alternativa para inclinações entre 0º e 10º.

Figura 3 – Modelos de treliça

Fonte: (BELLEI ILDONY H, 1998, p. 196)

3.1.1. Espaçamento de terças da cobertura

Para o projeto, foi considerada cobertura em telhas de aço revestido de Zinco e Alumínio

(Aluzinc), de forma trapezoidal 40 mm, com a espessura da chapa de 0,50 mm, peso próprio

8

4,71 daN/m² ou 40,71 N/m². As ações definem-se pelo carregamento nas telhas da cobertura,

aproxima-se o peso próprio á 50 N/m² e a sobrecarga considera-se 250 N/m².

O coeficiente de pressão médio, ação da sucção do vento, retirado do quadro 25, aplica-

se ao cálculo da equação 1, sendo 0,93 kN/m² a pressão resultante da equação 27.

𝑄 = 𝑞 (𝛥𝑃) 1

𝑄 = −1,948. 0,93 . 10³ = −1811,64 N/m²

Sendo que PP é o peso próprio e SC é a sobrecarga, a combinação 1 e combinação 2,

solucionadas pelas equações 2 e 3, representam o pior caso de ação, a mesma é aplicada a fim de

dimensionar o espaçamento de terças.

Combinação 1: PP + SC

50 N/m² + 250 N/m² = 300 N/m² 2

Combinação 2: PP + Vento

50 N/m² − 1811,64 N/m² = − 1761,64 N/m² 3

Para carregamento de -1761,64 N/m² e para uma flecha máxima de L/120, observa-se

na figura 4 que o fabricante de telha fornece o vão máximo entre as terças de 1,80m, o manual

apresenta sobrecargas de acordo tipo de telha, espessura, espaçamento entre terças e número de

apoios.

Define-se, conforme equação 4 o afastamento adotado entre terças:

5,099

3=1,69≈1,70 m 4

Retirado do catálogo do fabricante considera – se que:

2750 N/m² 1,60 m

2160 N/m² 1,80 m

Interpolam-se os valores conforme equação 5:

1,60−1,80

2750−2160=

1,60−1,69

2750−SCadm 5

SCadm = 2484,5 N/m²

Ou seja, 2484,5 N/m > 1761,64 N/m².

9

Figura 4– Manual do fabricante – Sobrecargas.

Fonte: (Manual Técnico: Telhas de aço, 2009,p.8 ).

3.1.2. Dados do projeto sem fechamento lateral

As figuras 5 a 9 apresentam a estrutura do pavilhão analisado neste trabalho, com as

seguintes características:

Cobertura duas águas, com um único vão transversal;

Tesouras em estrutura metálica;

Perfis laminados: ASTM – A36;

Declividade da cobertura θ: 11,3° = 20%;

Pé direito: 6 metros;

Largura: 10 metros;

Comprimento: 20 metros;

Altura da tesoura: 1,5 metros;

Pórticos contraventados;

10

Espaçamento entre pórticos: 5 metros;

Figura 5 – Estrutura metálica sem fechamento lateral – contraventamento vertical.

Fonte: (AUTOR, 2016).

Figura 6 – Estrutura metálica sem fechamento lateral – Vista lateral.


11

Figura 7 – Estrutura metálica sem fechamento lateral – contraventamento no plano da cobertura.


Figura 8 – Estrutura metálica sem fechamento lateral – Vista frontal


12

Figura 9 – Estrutura metálica – Vista em planta.


3.1.3. Dados do projeto com fechamento lateral

O projeto com o fechamento lateral apresenta características e dimensões iguais ao

projeto sem o fechamento lateral, diferencia-se pela presença de oito janelas basculantes e uma

porta de acesso de correr, de 4m² e 12m², respectivamente, apresentado nas figuras 10 a 13.

13

Figura 10 – Estrutura metálica com fechamento lateral – Vista isométrica.


Figura 11 – Estrutura metálica com fechamento lateral – Vista isométrica.


14

Figura 12 – Estrutura metálica com fechamento lateral – Vista lateral esquerda.

Fonte: (AUTOR, 2016)

Figura 13 – Estrutura metálica com fechamento lateral – Vista lateral direita.


3.2. AÇÕES VERTICAIS ATUANTES NA ESTRUTURA

As cargas permanentes são definidas baseadas em catálogos de fabricantes e na ABNT

NBR 6120/1980 – “Cargas para o cálculo de estruturas de edificações”. Para definição de ações

variáveis de sobrecarga de utilização, o item 3.1 do anexo B da ABNT NBR 8800:2008, define

um limite superior de carga de 250 N/m na cobertura.

15

3.3. AÇÃO DO VENTO

O vento é uma ação variável a qual sempre atua na direção perpendicular à superfície

de obstrução. O termo barlavento é definido como a região de onde sopra o vento e sotavento

a região oposta àquela que sopra o vento. À medida que o vento atua sobre uma superfície,

considera-se sobrepressão (sinal positivo), caso atue na direção contrária a mesma, ocorre

sucção (sinal negativo).

A velocidade característica Vk é utilizada para cálculos em projetos, é definida pelos

fatores topográficos (S1), influência da rugosidade e dimensões da edificação (S2) e fator

estatístico da mesma (S3), os mesmos são definidos a seguir.

3.3.1. Fator S1

ABNT NBR 6123:1988, item 3.2, define que S1 corresponde ao fator topográfico, leva

em consideração as variações do relevo do terreno. Considera que:

Terreno plano ou fracamente acidentado: S1 = 1;

Taludes e morros S1 > 1

Vales profundos, protegidos de ventos de qualquer direção: S1 = 0,9.

3.3.2. Fator S2

O item 5.3 - Rugosidade do terreno, dimensões da edificação e altura sobre o terreno da

ABNT NBR 6123:1988, define que S2 é o fator que considera as dimensões da edificação, a

rugosidade média geral do terreno e a altura sobre o terreno. A referida norma classifica o

terreno em cinco categorias e a edificação em três classes.

Definida a categoria do terreno e a classe da edificação, extraem- se os parâmetros b, p

e Fr da tabela 1 da norma. Conforme item 5.3.3 – altura sobre o terreno, os valores de b, p e Fr

devem ser substituídos na equação (6), juntamente com a altura sobre o terreno (z):

S2 = b . Fr . (z

10 )

p

6

16

3.3.3. Fator S3

A ABNT NBR 6123:1988, item 3.4, define que S3 está relacionado com a segurança da

edificação, após tempestade destrutiva, utiliza conceitos probabilísticos e o tipo de ocupação da

mesma. S3 é classificado por grupos, conforme tabela 3 da NBR 6123:1988.

3.3.4. Velocidade característica Vk

O item 4.2 b da ABNT NBR 6123:1988, define que Vk é a velocidade do vento (em m/s)

ajustada ao local da construção, denominada velocidade característica e definida conforme a

equação (7).

Vk = V0 . S1 . S2. S3 7

Segundo a NBR 6123:1988, item 5.1, a velocidade básica do vento (V0) é uma média

sobre 3 segundos, medida a 10 metros sobre o nível do terreno, em lugar aberto e plano e pode

ser excedida em média uma vez a cada 50 anos. A figura 14 apresenta o mapa de isopletas de

velocidade básica V0, em m/s, a mesma encontra-se na referida norma.

Figura 14 – Mapa de isopletas de velocidade básica do vento (em m/s).

Fonte: (NBR 6123:1988, Forças devidas ao vento em edificações, p.6)

17

3.3.5. Pressão dinâmica

A pressão dinâmica em condições normais de pressão (1 atm = 1013,2 mbar = 101320

Pa) e de temperatura (15°C) é relacionada à velocidade característica Vk do vento.

Para definir a ação do vento, a pressão dinâmica do mesmo é definida conforme a

equação (8), retirada do item 4.2.c da ABNT NBR 6123:1988.

q = 0,613 . Vk² 8

3.3.6. Coeficientes de pressão

A diferença de pressão interna e externa das faces de uma estrutura definem as cargas

atuantes na edificação. Valores de coeficientes positivos correspondem a sobrepressão e valores

de coeficientes negativos à sucção. O item 4.2.1 da NBR 6123:1988 define a pressão efetiva

ΔP como o valor definido pela equação 9.

ΔP = Cpe – Cpi 9

3.3.7. Coeficiente de pressão externa

3.3.7.1 Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externos para as paredes.

Os coeficientes de pressão e de forma externos são coeficientes aerodinâmicos para

edificações correntes, variam conforme o tipo de edificação e as direções críticas do vento.

Estes coeficientes são definidos conforme as tabelas 4 a 8 da NBR 6123:1988 e os quadros dos

Anexos E e F da referida norma Superfícies com variações consideráveis de pressão são

subdivididas em faces com coeficientes específicos.

Zonas de alta sucção ocorrem em telhados e arestas de paredes, as pressões não ocorrem

de modo simultâneo em todas as zonas, para isso, os quadros da referida norma apresentam

coeficientes médios de pressão externa (Cpe médio).

18

Em pavilhões com fechamento lateral, define-se o coeficiente de pressão externa nas

paredes e no telhado, além do coeficiente de pressão interna. Faz-se a relação de dimensões da

estrutura para distribuição dos coeficientes de pressão externos observados da tabela 4 da

NBR 6123:1988.

3.3.7.2 Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externos para telhados com duas águas em

edificações de planta retangular

Os coeficientes de pressão externa para telhados são extraídos da tabela 5 da

NBR 6123:1988. Na referida norma constam os coeficientes de pressão para telhados de duas

águas simétricos, para edificações de planta retangular.

3.3.8. Coeficiente de pressão interna

O coeficiente de pressão interna, de acordo com a ABNT NBR 6123:1988, item 6.2, é

aplicável para cálculo de ações do pavilhão com fechamento lateral. Caso a edificação seja

totalmente impermeável ao ar, a pressão no interior do pavilhão não irá variar. No entanto, as

paredes em condições normais permitem a passagem do ar.

São impermeáveis elementos como paredes de alvenaria, de pedra, tijolos, blocos de

concreto, lajes e cortinas de concreto. A permeabilidade ocorre devido a aberturas como juntas,

frestas e vãos abertos em portas e janelas e ventilação em telhas. O índice de permeabilidade

deve respeitar o valor limite de 30%.

A fim de definir o índice de permeabilidade da edificação, deve-se calcular a relação

entre a área das aberturas de a área total da mesma, encontrado valor menor que 30%, a pressão

interna pode ser admitida como uniforme e calculada com a análise da quantidade de paredes

permeáveis. Para isso, verifica-se o item 6.2.5 a 6.2.7 da ABNT NBR 6123/88.

Para casos não enquadrados nos itens citados, é aplicado outro método de análise, cuja

dedução é descrita a seguir.

Calcula-se a vazão de ar por uma pequena abertura de acordo com a equação (10):

19

𝑄 = 𝐾. 𝐴. 𝜌. 𝑉 10

Sendo que A é área de abertura, k coeficiente de vazão, 𝜌 massa específica do ar, V

velocidade do ar na abertura, tem-se a equação (11):

𝑉 = √ (2(ΔPe− ΔPi)

𝜌) 11

Verificam-se as equações (12) e (13).

ΔPe = Cpe. q 12

ΔPi = Cpi. q 13

Considera-se que existe equilíbrio entre a massa de ar interna e externa. Portanto Q = 0,

resulta na equação (14):

∑ 𝐾. 𝐴. 𝜌.𝑛1 √ (

2(ΔPe− ΔPi)

𝜌) = 0 14

Onde k por aproximação é considerado constante. Então resulta na equação (15).

∑ ±𝐴𝑛1 √ (|Cpe − Cpi|) = 0 15

A equação 9 é aplicada usualmente para cálculo da pressão interna de edificações.

Arbitram-se valores para o coeficiente de pressão interna, o coeficiente que apresentará a pior

situação de pressão será aquele que convergir à soma nula de todas as faces consideradas.

20

4. DEFINIÇÃO DAS AÇÕES SOBRE O PAVILHÃO

4.1. PESO PRÓPRIO DA TESOURA

A figura 15 representa a estrutura metálica em planta, com dimensões e pórticos

numerados.

Figura 15 – Estrutura metálica em planta.


Os pórticos 1,2, 3, 4 e 5 apresentam a tesoura com as características da figura 16. As

dimensões dos montantes v2, v3 e v4 e diagonais d1, d2 e d3 são definidas por relação

trigonométrica, ou seja, pela equação (16) e (17), respectivamente. Considera-se que as barras

de banzo inferior m1, m2 e m3 possuem 1,67 metros e as barras de banzo superior e1, e2, e3

possuem 1,70 metros.

Cálculo da dimensão de barras verticais:

vn = v1 + v(n + 1). tg θ 16

v1 = 0,5 m

21

v2 = 0,5 m + 1,67. tg 11,3 = 0,83

v3 = 0,5 m + 3,34 . tg 11,3 = 1,17

v4 = 0,5 m + 4,98. tg 11,3 = 1,50

Cálculo da dimensão de barras diagonais:

dn² = (m(n + 1))² + (v(n + 1))² 17

d1 = √1,672 + 0,52 = 1,74 m

d2 = √1,672 + 0,832 = 1,86 m

d3 = √ 1,662 + 1,162 = 2,03 m

Figura 16 – Tesoura rotulada


Para calcular o peso próprio da tesoura (Gt), aplica-se a fórmula de Pratt (18), sendo L

o comprimento da tesoura.

Gt = 2,3 (1,0 +0,33L) 18

Gt = 2,3 (1,0 + 0,33.10m) = 9,89 Kgf/m² = 98,9 N/m²

22

Calculado o peso próprio da tesoura:98,9 N/m², arbitra-se que o peso próprio das barras

de contraventamento é 10 N/m², o peso próprio total resulta em 108,9 N/m²

Substitui-se na equação (19) a soma dos pesos:

P = PP . 𝐴 19

P1 = 108,9 N/m² .5 m = 544,5 N/m ≅ 0,55 KN/m

Considerar que PP - Peso próprio e A - Área de influência.

4.2. PESO PRÓPRIO DAS TERÇAS

Arbitra-se o peso próprio de terças 100 N/m² e conforme catálogo da figura 4, citado no

item 3.1.1 o peso próprio de telhas é aproximadamente 50 N/m².

Substitui-se o peso próprio total, 150 N/m² na equação (20) e de acordo com o resultado,

nas figuras 17 e 18 observam –se as cargas distribuídas e concentradas, sendo L o comprimento

da barra.

P = PP . 𝐴 . 𝐿 20

P1 = 150 N/m² .1,7 m . 5 m = 1275 N = 1,27 KN

P2 = 150 N/m² .1,7

2m . 5 m = 637,5 N = 0,64 KN

P3 = 150 N/m² .1,7

2m .

5

2 m = 637,5 N = 0,32 KN

Figura 17 – Ação correspondente ao peso próprio distribuídas e concentradas na tesoura -

pórtico 1 e pórtico 5.


23

Figura 18 – Ação correspondente ao peso próprio distribuídas e concentradas na tesoura -

pórtico 2, pórtico 3 e pórtico 4.


4.3. SOBRECARGA

Para definição de ações variáveis, o item 3.1 do anexo B da ABNT NBR 8800:2008,

define um limite superior de carga de 0,25 kN/m².

Sendo sc - sobrecarga, A - Área de influência, L – Comprimento da barra, substitui-se

os dados na equação (21). Observa-se os resultados nas figuras 19 e 20.

SC = sc . A . L 21

SC1 = 250 N/m² . 1,7 m . 5 m = 2125 N/m = 2,13 KN

SC2 = 250 N/m² .1,7

2 m . 5 m = 1062,5 N/m = 1,06 KN

SC3 = 250 N/m² .1,7

2 m .

5,0

2 m = 1062,5 N/m = 0,53 KN

Figura 19 – Ação correspondente a sobrecarga concentrada na tesoura -pórtico 1 e pórtico 5.


24

Figura 20 – Ação correspondente a sobrecarga concentrada na tesoura -pórtico 1, pórtico 2,

pórtico 3 e pórtico 4.


4.4. AÇÃO DO VENTO NO PROJETO

4.4.1. Fator S1 do projeto

Na cidade de Santa Maria a velocidade básica do vento é 45 m/s e considera-se que o

fator topográfico S1 é 1,0

4.4.2. Fator de rugosidade do projeto S2

Conforme descrição do quadro 1, considera-se o terreno categoria III. Para vento a 90º

e -90º a maior dimensão da estrutura é 20 metros, portanto, classifica-se como classe B. Para

vento a 0º, a maior dimensão é 10 metros, classifica-se como classe A.

25

Quadro 1– Categorias e Classes do terreno.


Com base no quadro 2, define-se os parâmetros para cálculo do fator S2 e de acordo

com a equação (6) calcula-se o fator em relação à altura 7,5 metros, observado nas equações

(22) e (23).

Demonstração de coeficientes – Classe B categoria III:

Fr = 0,98

b = 0,94

𝑝 = 0,11

z = 7,5m

S = 0,98. 0,94. (7,5

10)

0,11

= 0,8925 22

Definição de coeficientes – Classe A categoria III:

Fr = 1,00

b = 0,94

𝑝 = 0,1

z = 7,5m

Categoria Descrição

ISuperfícies lisas de grandes dimensões, com mais de 5 km de extensão, medida na

direção e sentido do vento incidente.

IITerrenos abertos em nível ou aproximadamente em nível, com poucos obstáculos

isolados, tais como árvores e edificações baixas

IIITerrenos planos ou ondulados com obstáculos, tais como sebes e muros, poucos

quebra-ventos de árvores, edificações baixas e esparsas.

IVTerrenos cobertos por obstáculos numerosos e pouco espaçados, em zona

florestal, industrial ou urbanizada

V Terrenos cobertos por obstáculos numerosos, grandes, altos e pouco espaçados

Classe Descrição

A

Todas as unidades de vedação, seus elementos de fixação e peças individuais de

estruturas sem vedação. Toda edificação na qual a maior dimensão horizontal ou

vertical não exceda 20 m.

BToda edificação ou parte de edificação para a qual a maior dimensão horizontal ou

vertical da superfície frontal esteja entre 20 m e 50 m.

CToda edificação ou parte de edificação para a qual a maior dimensão horizontal ou

vertical da superfície frontal exceda 50 m.

Item 5.3.1 - Rugosidade do terreno - NBR6123/1988

Item 5.3.2 – dimensões da edificação - NBR6123/1988

26

S2 = 1,0. 0,94. (7,5

10)

0,1

= 0,9133 23

Quadro 2– Parâmetros meteorológicos.


4.4.3. Fator S3 do projeto:

Conforme observado no quadro 3, a estrutura enquadra-se como o item edificações e

instalações industriais com baixo fator de ocupação (depósitos, silos, construções rurais, etc.),

portanto, S3 = 0,95.

Quadro 3 – Valores mínimos do fator estatístico S3.


A B C

b 1,10 1,11 1,12

p 0,06 0,07 0,07

b 1,00 1,00 1,00Fr 1,00 0,98 0,95

p 0,09 0,09 0,10

b 0,94 0,94 0,93p 0,10 0,11 0,12

b 0,86 0,85 0,84p 0,12 0,13 0,14

b 0,74 0,73 0,71p 0,15 0,16 0,18

420

500

Categoria Parâmetros Classeszg (m)

V

IV

III

II

I 250

300

350

Grupo Descrição S3

1 Edificações cuja ruína total ou parcial pode afetar a segurança ou

possibilidade de socorro a pessoas após uma tempestade destrutiva

(hospitais, quartéis de bombeiros, centrais de comunicação, etc.)

1,10

2 Edificações para hotéis e residências. Edificações para comércio e

indústria com alto fator de ocupação

1,00

3 Edificações e instalações industriais com baixo fator de ocupação

(depósitos, silos, construções rurais, etc.)

0,95

4 Vedações (telhas, vidros, painéis de vedação, etc.) 0,88

5 Edificações temporárias. Estruturas dos grupos 1 a 3 durante a

construção

0,83

27

4.4.4. Velocidade característica Vk do projeto:

A equação (7) é substituída pelos fatores S1, S2, equações 22 e 23 respectivamente, S3 e

V0 (velocidade básica do vento), a fim de calcular a velocidade característica, Vk a 7,5 metros,

conforme equação 24 e 25.

𝑉k = 45 m/s . 1,00. 0,95. 0,8925 ≅ 38,15 m/s 24

Vk = 45 m/s . 1,00. 0,95. 0,9133 ≅ 39,05 m/s 25

4.4.5. Pressão dinâmica do projeto

A equação (8) caracteriza a equação da pressão dinâmica, a 7,5 metros de altura, calcula-

se a pressão dinâmica, equação (26) e (27).

q = 0,613 N/m³. 38,152m/s = 0,89 kN/m² 26

q = 0,613 N/m³. 39,052m/s = 0,93 kN/m² 27

O quadro 4 apresenta o resumo dos cálculos apresentados, para vento incidente a 90º e

-90º. O quadro 5 apresenta o resumo dos cálculos apresentados, para vento incidente a 0º.

Quadro 4– Resumo de Coeficiente S2, Vk (velocidade característica) e q (pressão dinâmica)

para classe do terreno B

Terreno

categoria

III Observações Item 5.3.1 da NBR 6123

Classe do terreno B Item 5.3.2 da NBR 6123

V0 45 (162 Km/h) Velocidade básica do vento (m/s) - Figura 1 da NBR 6123

S1 1,00 Item 5.2 da NBR 6123

S3 0,95 Tabela 3 da NBR 6123

Fr 0,98 Tabela 1 da NBR 6123

b 0,94

p 0,11

ρ 1,225 Massa específica do ar (em Kg/m³)

i z (m) S2 (zi) Vk (zi) (m/s) q (zi) (KN/m²)

𝑆2(𝑧𝑖) = 𝑏 ∗ 𝐹𝑟 ∗ (𝑧𝑖

10)

𝑝

Vk = V0 *S1* S2*S3

𝑞 =1

2∗ 𝜌 ∗ 𝑉𝑘

1 7,5 0,89 38,15 0,89


28

Quadro 5– Resumo de Coeficiente S2, Vk (velocidade característica) e q (pressão dinâmica)

para classe do terreno A

Terreno categoria III Observações Item 5.3.1 da NBR 6123

Classe do terreno A Item 5.3.2 da NBR 6123

V0 45 (162 Km/h) Velocidade básica do vento (m/s) - Figura 1 da NBR 6123

S1 1,00 Item 5.2 da NBR 6123

S3 0,95 Tabela 3 da NBR 6123

Fr 1,00 Tabela 1 da NBR 6123

b 0,94

p 0,1

ρ 1,225 Massa específica do ar (em Kg/m³)

i z S2 (zi) Vk (zi) (m/s) q (zi) (KN/m²)

𝑆2(𝑧𝑖) = 𝑏 ∗ 𝐹𝑟 ∗ (𝑧𝑖

10)

p

Vk = V0 *S1* S2*S3

𝑞 =1

2∗ 𝜌 ∗ 𝑉𝑘

1 7,5 0,91 39,05 0,93


4.4.6. Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externos para as paredes do projeto (NBR

6123)

Nas equações (28) e (29) são relacionadas as dimensões da estrutura a fim de extrair os

coeficientes de pressão e de forma externo do quadro 6, apresentados no quadro resumo 7. Os

coeficientes são apresentados nas figuras 21, 22 e 23, para vento incidente a 90º, -90º e 0º,

respectivamente.

Altura relativa do projeto:

h

b=

6

10= 0,6 28

Proporção em planta do projeto:

a

b=

20

10= 2 29

29

Quadro 6– Coeficiente de pressão e de forma, externos, para paredes de edificação de planta

retangular.


Quadro 7 - Coeficientes de pressão e de forma externos, para paredes de edificações de planta

retangular do projeto

Altura relativa

Valores de Ce para

α = 0° α = 90° cpe médio

1/2<h/b<3/2 2≤a/b≤4

A1 e B1 A2 e B2 C D A B C1 e D1 C2 e D2

-0,9 -0,4 0,7 -0,3 0,7 -0,6 -0,9 -0,5 -1,1


A fim de estabelecer o comprimento do projeto em que atuam os coeficientes, são

calculadas as relações dimensionais (30) e (31), para vento incidente a 90º e -90º.

A1 = max (b

3;

a

4) ≤ 2. h 30

A1 = max (10

3;

20

4 ) ≤ 12m

A1 = max(3,33m ; 5 m) ≤ 12m

30

𝐴1 = 5 m

𝐴2 =𝑎

2− 𝑎1 31

𝐴2 =20

2− 5 =

A2 = 5m

A equação (32) apresenta relações de dimensões para vento incidente a 0º.

𝐶1 = 𝑀𝑖𝑛 (𝑏

2; 2. ℎ) = 32

C1 = Min (10

2; 2 ∗ 6) =

C1 = Min (5 m; 12 m)

C1 = 5 m

Nas faces A3 e B3, o coeficiente de forma Cpe apresentam os seguintes valores:

- para a/b = 1: mesmo valor das partes A2 e B2;

- para a/b ≥ 2: Ce = - 0,2;

- para 1 < a/b < 2: interpolar linearmente

Conforme equação 30, conclui-se que Cpe para faces A3 e B3 é -0,2.

Figura 21 – Coeficientes de pressão externo, para paredes de planta retangular, vento a 90º.


31

Figura 22 – Coeficientes de pressão externo, para paredes de planta retangular, vento a -90º


Figura 23 – Coeficientes de pressão externo, para paredes de planta retangular, vento a 0º.


32

4.4.7. Coeficientes de pressão (Cpe) e de forma externo para telhados com duas águas em

edificações de planta retangular do projeto

Deve-se calcular a relação entre altura e largura, definir o ângulo de inclinação do

telhado e observar os coeficientes do quadro 8.

Quadro 8 – Coeficiente de pressão e de forma, externos, para telhados com duas águas, de

edificação de planta retangular


33

Para cobertura com inclinação θ = 11,3º, o valor de Cpe para as faces EF, GH, EG, FH

será obtido por interpolação linear, conforme equação (33), (34) e (35), o quadro 9 apresenta o

resumo dos coeficientes calculados.

Cálculo de Cpe na face EF do telhado:

θ 10º Cpe = -1,1

θ 15º Cpe = -1,0

θ 11,3º Cpe EF

−1,1+1,0

10−15=

−1,1−𝐶𝑒𝐸𝐹

10−11,3 33

Cpe EF = - 1,07

Cálculo de Cpe na face do telhado:

θ 10º Cpe = -2,0

θ 15º Cpe = -1,8

θ 11,3º Cpe

−2,0+1,8

10−15=

−1,8−𝐶𝑒

15−11,3 34

Cpe = - 1,948

Cálculo de Cpe na face do telhado:

θ 10º Cpe = -2,0

θ 15º Cpe = -1,5

θ 11,3º Cpe

−2,0−1,5

10−15=

−1,5−Ce

15−11,3 35

Cpe = - 1,87

Quadro 9 – Coeficientes de pressão e de forma, externos, para telhados com duas águas, de

edificação de planta retangular do projeto.

Altura relativa θ

Valores de Ce para

α = 90° α = 0° Cpe Médio

EF GH EG FH

1

2<

h

b<

3

2

10° -1,1 -0,6 -0,8 -0,6 -2 -2 -1,5 -1,2

11,3° -1,07 -0,6 -0,8 -0,6 -1,948 -1,87 -1,5 -1,2

15° -1 -0,6 -0,8 -0,6 -1,8 -1,5 -1,5 -1,2


34

A figura 24 representa graficamente os coeficientes de pressão externa, assim como as

equações 36 e 37 apresentam as relações dimensionais da estrutura para telhados com duas

águas.

E = max (b

3;

a

4) ≤ 2 ∗ h 36

E = max (10

3;20

4 ) ≤ 12m

E = max(3,33m ; 5 m) ≤ 12m

E = 5 m

𝑦 = 𝑚𝑖𝑛 (ℎ; 0,15 ∗ 𝑏) 37

y = min (6 ; 0,15 ∗ 10)

y = min (6 m ; 1,5 m)

y = 1,5 m

As figuras 25, 26 e 27 representam graficamente os coeficientes de pressão externa, para

vento incidente a 90º, -90º e 0º, respectivamente.

Para estrutura sem fechamento lateral, os coeficientes de pressão interna (Cpi) não são

considerados, para dimensionamento da mesma, apenas coeficientes de pressão externa (Cpe)

são analisados.

Figura 24– Coeficiente de pressão e de forma externos, para telhados com duas águas, de

edificação de planta retangular do projeto.


35

Figura 25 – Coeficientes de pressão e de forma externos, para telhados com duas águas, de

edificação de planta retangular do projeto a 90º.



edificação de planta retangular do projeto a -90º.


36


edificação de planta retangular do projeto a 0º.


4.4.8. Coeficiente de pressão interna do projeto

Na equação 38 se calcula o índice de permeabilidade da edificação. Observa-se que o

valor é menor que 30%, portanto, admite-se que a pressão externa não é modificada pela

permeabilidade, e a pressão interna pode ser admitida como uniforme e calculada com analise

de quantidade de paredes permeáveis.

𝐼 =16+16+12

(20.6.2)+(10.6.2)= 0,12 = 12% 38

Conforme explanação do assunto no item 3.3.8, aplica-se a equação 9 para cálculo do

coeficiente interno, quatro situações para vento incidente a 90º são apresentadas nos quadros

10 a 13, quatro situações para vento incidente a 0º nos quadros 14 a 17, e quatro situações para

vento incidente a -90º, quadros 18 a 21.

37

Quadro 10 – Iteração de coeficientes de pressão interno (Cpi) para vento a 90º, todas janelas

abertas – 85% e porta aberta - 100%.

Cpi -0,20 -0,30 -0,31

FACE Área abertura (m²) Ce Ce - Ci √│(Ce-Ci)│.Área Ce - Ci √│ (Ce-Ci)│.Área Ce - Ci √│ (Ce-Ci)│.Área

A 13,60 0,70 0,90 12,90 1,00 13,60 1,01 13,69

B 25,60 -0,60 -0,40 -16,19 -0,30 -14,02 -0,29 -13,69

SOMA

∑ = -3,29 ∑ = -0,42 ∑= 0,00



abertas – 85% e porta fechada – 10% de frestas.

Ci 0,20 -0,10 0,00

FACE Área abertura (m²) Ce Ce - Ci √│ (Ce-Ci)│.Área Ce - Ci √│ (Ce-Ci)│.Área Ce - Ci √│ (Ce-Ci)│.Área

A 13,60 0,70 0,50 9,62 0,80 12,16 0,70 11,42

B 14,80 -0,60 -0,80 -13,24 -0,50 -10,47 -0,60 -11,42

SOMA

∑ = -3,62 ∑ = 1,70 ∑ = 0,00



fechadas – 5% de frestas e porta aberta – 100%

Ci -0,25 -0,40 -0,59


A 0,80 0,70 0,95 0,78 1,10 0,84 1,29 0,91

B 12,80 -0,60 -0,35 -7,57 -0,20 -5,72 -0,01 -0,91

SOMA

∑ = -6,79 ∑ = -4,89 ∑ = 0,00



fechadas – 5% de frestas e porta fechada – 10% de frestas

Ci 0,20 -0,30 -0,42


A 0,80 0,70 0,50 0,57 1,10 0,84 1,12 0,85

B 2,00 -0,60 -0,80 -0,72 2,30 3,03 -0,18 -0,85

SOMA ∑ = -0,15 ∑ = 3,87 ∑ = 0,00


38


abertas – 85% e porta aberta – 100%

Ci -0,30 -0,20 -0,24


A1 3,40 -0,90 -0,60 -2,63 -0,70 -2,84 -0,65 -2,75

A2 3,40 -0,40 -0,10 -1,08 -0,20 -1,52 -0,15 -1,33

A3 18,80 -0,20 0,10 5,95 0,00 0,00 0,05 4,08

B1 3,40 -0,90 -0,60 -2,63 -0,70 -2,84 -0,65 -2,75

B2 3,40 -0,40 -0,10 -1,08 -0,20 -1,52 -0,15 -1,33

B3 18,80 -0,20 0,10 5,95 0,00 0,00 0,05 4,08

SOMA ∑ = 4,47 ∑ = -8,73 ∑ = 0,00



abertas – 85% e porta fechada – frestas de 10%

Ci 0,10 -0,25 -0,35


A1 3,40 -0,90 -1,00 -3,40 -0,65 -2,74 -0,54 -2,50

A2 3,40 -0,40 -0,50 -2,40 -0,15 -1,32 -0,04 -0,69

A3 8,00 -0,20 -0,30 -4,38 0,05 1,79 0,16 3,19

B1 3,40 -0,90 -1,00 -3,40 -0,65 -2,74 -0,54 -2,50

B2 3,40 -0,40 -0,50 -2,40 -0,15 -1,32 -0,04 -0,69

B3 8,00 -0,20 -0,30 -4,38 0,05 1,79 0,16 3,19

SOMA

∑ = -20,37 ∑ = -4,54 ∑ = 0,00



fechadas – 5% de frestas e porta aberta – 100%

Ci -0,30 -0,18 -0,20


A1 0,20 -0,90 -0,60 -0,15 -0,72 -0,17 -0,70 -0,17

A2 0,20 -0,40 -0,10 -0,06 -0,22 -0,09 -0,20 -0,09

A3 12,40 -0,20 0,10 3,92 -0,02 -1,75 0,00 0,26

B1 0,20 -0,90 -0,60 -0,15 -0,72 -0,17 -0,70 -0,17

B2 0,20 -0,40 -0,10 -0,06 -0,22 -0,09 -0,20 -0,09

B3 12,40 -0,20 0,10 3,92 -0,02 -1,75 0,00 0,26

SOMA

∑ = 7,41 ∑ = -4,03 ∑ = 0,00


39

Quadro 17 – Iteração de coeficientes de pressão interno (Cpi) para vento a 0º todas janelas

fechadas – 5% de frestas e porta fechada – 10% de frestas

Ci 0,10 -0,25 -0,22


A1 0,20 -0,90 -1,00 -0,20 -0,65 -0,16 -0,68 -0,16

A2 0,20 -0,40 -0,50 -0,14 -0,15 -0,08 -0,18 -0,08

A3 1,60 -0,20 -0,30 -0,88 0,05 0,36 0,02 0,25

B1 0,20 -0,90 -1,00 -0,20 -0,65 -0,16 -0,68 -0,16

B2 0,20 -0,40 -0,50 -0,14 -0,15 -0,08 -0,18 -0,08

B3 1,60 -0,20 -0,30 -0,88 0,05 0,36 0,02 0,25

SOMA ∑ = -2,44 ∑ = 0,24 ∑ = 0,00


Quadro 18 – Iteração de coeficientes de pressão interno (Cpi) para vento a -90º, todas janelas

abertas – 85% e porta aberta – 100%

Ci 0,10 0,30 0,41


A 25,60 0,70 0,60 19,83 0,40 16,19 0,29 13,69

B 13,60 -0,60 -0,70 -11,38 -0,60 -10,53 -1,01 -13,69

SOMA ∑ = 8,45 ∑ = 5,66 ∑ = 0,00



abertas - 85% e porta fechada - 10% de frestas

Ci -0,10 0,00 0,11


A 14,80 0,70 0,80 13,24 0,70 12,38 0,60 11,42

B 13,60 -0,60 -0,50 -9,62 -0,60 -10,53 -0,71 -11,42

SOMA ∑ = 3,62 ∑ = 1,85 ∑ = 0,00


40


fechadas – 5 % de frestas e porta aberta – 100%

Ci 0,40 0,50 0,69

FACE Área abertura (m²) Ce Ce - Ci

√│ (Ce-

Ci)│.Área Ce - Ci

√│ (Ce-

Ci)│.Área Ce - Ci

√│ (Ce-

Ci)│.Área

A 12,80 0,70 0,30 7,01 0,20 5,72 0,01 0,91

B 0,80 -0,60 -1,00 -0,80 -1,10 -0,84 -1,29 -0,91

SOMA

∑ = 6,21 ∑ = 4,89 ∑ = 0,00



fechadas – 5% de frestas e porta aberta – 10% de frestas

Ci -0,10 0,00 0,52


A 2,00 0,70 0,80 1,79 0,70 1,67 0,18 0,85

B 0,80 -0,60 -0,50 -0,57 -0,60 -0,62 -1,12 -0,85

SOMA ∑ = 1,22 ∑ = 1,05 ∑ = 0,00


Os quadros 22, 23 e 24 evidenciam que os coeficientes destacados apresentam as piores

condições de pressão, ou seja, para vento incidente a 90º, a barlavento, o Cpi 0,00 é encontrado

na situação em que todas janelas estão abertas e a porta fechada. Nesse caso ocorrem os mais

altos valores de sucção. O coeficiente Cpi -0,59 ocorre quando todas janelas estão fechadas e a

porta aberta, portanto, máximo coeficiente de sobrepressão.

Quadro 22-Resumo de coeficientes para vento a 90º.

Vento 90º ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi

Cpe = -1,07 Cpi = -0,31 -0,76 -0,48 -1,07 -0,65

Cpe = -0,6 Cpi = -0,59 -0,29 -0,01 -0,60 -0,18

Cpe = 0,7 Cpi = 0,00 1,01 1,29 0,70 1,12

Cpe = -0,6 Cpi = -0,42 -0,29 -0,01 -0,60 -0,18


Na ocasião em que todas janelas estão fechadas com 5% de frestas e a porta aberta

100%, encontra-se a pior situação para vento incidente a 0º, com Cpi -0,20, conforme observa-

se no quadro 23, ocorrem os maiores coeficientes de sucção.

41

Quadro 23– Resumo de coeficientes para vento a 0º.

VENTO 0 ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi

Cpe = -0,8 Cpi = -0,25 -0,55 -0,60 -0,44 -0,58

Cpe = -0,8 Cpi = -0,20 -0,55 -0,60 -0,44 -0,58

Cpe = -0,9 Cpi = -0,36 -0,65 -0,70 -0,54 -0,68

Cpe = -0,9 Cpi = -0,22 -0,65 -0,70 -0,54 -0,68


Quando todas janelas estão fechadas, com 5% de frestas e a porta aberta 100%, a pior

situação apresenta-se para vento incidente a -90º, pois ocorre Cpi 0,69, nesse caso, os

coeficientes internos e externos de sucção somam-se, e observa-se os maiores valores de

sucção. Para Cpi 0,11 o vento apresenta maior coeficiente de sobrepressão.

Quadro 24– Resumo de coeficientes para vento a -90º.

VENTO -90 ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi ΔP = Cpe – Cpi

Cpe = -1,07 Cpi = 0,41 -1,48 -1,76 -1,18 -1,59

Cpe = -0,6 Cpi = 0,69 -1,01 -1,29 -0,71 -1,12

Cpe = 0,7 Cpi = 0,11 0,29 0,01 0,60 0,18

Cpe = -0,6 Cpi = 0,52 -1,01 -1,29 -0,71 -1,12


4.4.9 Coeficientes para cálculo de telhas

Para cálculo de dimensionamento de telhas, deve ser considerado o Cpe médio com

subtração do Cpi médio, considera-se, para estrutura sem fechamento lateral, este último nulo,

conforme quadro 25.

Quadro 25 – Coeficiente de pressão médio

Coeficiente Lateral Frente Cobertura

Cpe -1,1 0,7 -1,948

Cpi 0,0 0,0 0,0

Total -1,1 0,7 -1,948 Fonte: (AUTOR, 2016).

42

4.5. CÁLCULO DE CARREGAMENTO DEVIDO AO VENTO

Para análise do vento na estrutura sem tapamento lateral, foram considerados os casos

A e B e C. O primeiro considera vento incidente a 90º, o segundo vento incidente a 0 e o terceiro

vento incidente a -90º. Em todos casos, o coeficiente de pressão interna não é considerado, ou

seja, Cpi = 0,0, consequência da ausência de paredes.

As cargas resultantes são calculadas de acordo com a equação 39, sendo que q é pressão

dinâmica, resultados da equação 26 e 27.

Carga Q = q (Cpe + Cpi) x Área de influência 39

Para o caso de estudo A e C, as cargas distribuídas no telhado e nas paredes da estrutura

são demonstradas no quadro 26. Os coeficientes e cargas estão representados graficamente na

figura 28 e 30 respectivamente. A área de influência para a estrutura sem tapamento lateral é

definida de acordo com a área dos pilares.

Quadro 26 – Cálculo das cargas para pavilhão sem tapamento lateral, vento caso A e C

Caso A e C (90º) Cpi = 0,00

q = 0,89 kN/m² Q = q (ΔP) x Área de influência

Coeficiente ΔP Área de influência: 0,152 m Área de influência 0,076 metros

-1,07 Q = - 0,14 kN/m Q = - 0,07 kN/m

-0,60 Q =- 0,08 kN/m Q = -0,04 kN/m

+0,70 Q = 0,09 kN/m Q = 0,05 kN/m


Aplicadas ao caso B, as cargas distribuídas no telhado e nas paredes da estrutura são

demonstradas no quadro 27, os coeficientes e cargas estão representados graficamente na figura

29.

43

Quadro 27 - Cálculo das cargas para pavilhão sem tapamento lateral, vento caso B.

Caso B (0º) Cpi = 0,00

q = 0,93 N/m² Q = q (ΔP) x Área de influência

Coeficiente ΔP Área de influência: 0,152 m Área de influência 0,076 metros

-0,80 Q = - 0,11kN/m Q = - 0,05 kN/m

-0,90 Q = - 0,12 kN/m Q = - 0,06 kN/m


Os casos de estudo A1, A2, B, C1 e C2 representam o pavilhão com tapamento lateral,

nesse caso, os coeficientes internos calculados no item 4.4.8 e demonstrados nos quadros 22,

23 e 24 e os coeficientes externos para paredes calculados no item 4.4.6 e para telhados no item

4.4.7 são aplicados na equação 8 do cálculo da pressão efetiva, assunto explanado no item 3.3.5.

Os casos A1 e A2 estudam o caso de vento a 90º. O primeiro considera Cpi = 0,00 com

resolução de cargas no quadro 28 e observa-se na figura 31 os coeficientes e cargas distribuídas,

o quadro 29 apresenta a resolução para o estudo de caso A2, sendo o Cpi = -0,59, observa-se na

figura 32 os coeficientes e cargas distribuídas no telhado e paredes.

Quadro 28 - Cálculo das cargas para pavilhão com tapamento lateral, vento caso A1

Caso A1 (90º) CPi = 0,00


Coeficiente ΔP; Área de influência - 5 metros Área de influência -2,5 metros

-1,07 Q = -4,81 kN/m Q = -2,405 kN/m

-0,60 Q = -2,68 kN/m Q = -1,34 kN/m

0,70 Q = 3,13 kN/m Q = -1,57 kN/m

-0,90 Q = - 2,01 kN/m ∑ - 3,13 kN/m

-0,50 Q = - 1,12 kN/m


44

Quadro 29 - Cálculo das cargas para pavilhão com tapamento lateral, vento caso A2

Caso A2 (90º) CPi = -0,59


Coeficiente ΔP Área de influência - 5 metros Área de influência -2,5 metros

-1,07 – (-0,59) Q = -2,15 kN/m Q = -1,07 kN/m

0,70 – (-0,59) Q = 5,78 kN/m Q = 2,89 kN/m

-0,60 – (-0,59) Q = 0,00 kN/m Q = 0,00 kN/m

-0,90 – (-0,59) Q = - 0,68 kN/m ∑ = - 0,47 kN/m

-0,50 – (-0,59) Q = 0,21 kN/m


O caso B considera Cpi = -0,2, as cargas distribuídas e paredes e telhados encontram-se

no quadro 30 e graficamente observa-se a figura 33.

Quadro 30 - Cálculo das cargas para pavilhão com tapamento lateral, vento caso B

Caso B (0º) Cpi = -0,2



-0,80 – (-0,2) Q = -2,80 kN/m Q = -1,40 kN/m

-0,90 – (-0,2) Q = -3,27 kN/m Q = -1,64 kN/m

0,70 – (-0,2) Q = 4,20 kN/m Q = 2,10 kN/m


O caso C considera vento incidente a -90º, com Cpi = 0,69 e Cpi = 0,11, as cargas

distribuídas em telhados e paredes encontram-se calculadas no quadro 31, e demonstradas na

figura 34 para o primeiro Cpi e quadro 32 para o segundo Cpi, figura 35.

45

Quadro 31 - Cálculo das cargas para pavilhão com tapamento lateral, vento caso C1

Caso C1 (-90º) CPi 0,69



-1,07– (0,69) Q = - 7,94 kN/m Q = - 3,98kN/m

0,70 – (0,69) Q = 0,00 kN/m -

-0,60 – (0,69) Q = - 5,82 kN/m Q = - 2,96kN/m

-0,90 – (0,69) Q = - 3,58kN/m ∑ = -6,26 kN/m

-0,50 – (0,69) Q = - 2,68 kN/m

Quadro 32 - Cálculo das cargas para pavilhão com tapamento lateral, vento caso C2

Caso C2 (-90º) CPi 0,11


Coeficiente ΔP Área de influência - 5

metros

Área de influência -2,5 metros

-1,07– (0,11) Q = -5,25 kN/m Q = -2,63 kN/m

-0,60 – (0,11) Q = -3,13 kN/m Q = - 1,57 kN/m

0,70 – (0,11) Q = 2,68 kN/m Q = 0,89 kN/m

-0,90 – (0,11) Q = - 2,24 kN/m ∑ = -3,58 kN/m

-0,50 – (0,11) Q = - 1,34 kN/m


4.5.1. Resumo de coeficientes e cargas

Apresenta-se graficamente o resumo dos coeficientes e cargas resultantes quando

aplicada a equação 39, as figuras 28 a 30 representam o projeto sem fechamento lateral, ou seja,

não constam coeficientes de pressão interna, apenas os coeficientes de pressão externa.

46

Figura 28 – Coeficiente Cpe e cargas de vento 90º - caso A.


Figura 29 – Coeficientes Cpe e cargas de vento à 0º - caso B.


Figura 30 – Coeficientes Cpe e cargas de vento à -90º - caso C.


47

Figura 31 – Coeficientes Cpe, coeficiente Cpi e cargas de vento à 90º - caso A1.


Figura 32 – Coeficientes Cpe, coeficiente Cpi e cargas de vento à 90º - Caso A2.


Figura 33 – Coeficientes Cpe, coeficiente Cpi e cargas de vento à 0º - Caso B.


48

Figura 34 – Coeficientes Cpe, coeficiente Cpi e cargas de vento à - 90º - caso C1


Figura 35 – Coeficientes Cpe, coeficiente Cpi e cargas de vento à - 90º - caso C2.


49

5. COMBINAÇÕES

As ações das cargas geram diferentes esforços na estrutura. Deve-se combinar as ações

e dimensionar a estrutura na situação mais desfavorável e a favor da segurança, ou seja, reduzir

a resistência e considerar superestimar carga.

Todas as combinações de ações devem ser consideradas para verificar os efeitos mais

desfavoráveis na estrutura. Os valores das ações devem ser multiplicados pelos coeficientes de

ponderação, sendo que as ações permanentes devem constar em todas combinações e quanto às

ações variáveis, enquanto uma é considerada como a principal, atua com seu valor característico

Fk, as demais são secundárias. Admite-se que atuem com seus valores reduzidos de combinação

Fk 0.

A equação 40 permite determinar as ações de projeto Fd em função das combinações

últimas normais de ações características permanentes FGi,k, e ações variáveis FQ1,k e FQJ,k.

Fd = γg ∑ Fmi = 1 Gi, k + γq1 FQ1, k + ∑ γqj ω0j FQJ, k

nJ = 2 40

Os quadros 33, 34 e 35 apresentam os coeficientes de ponderação conforme NBR

8681:2003, o quadro 33 representa a tabela 1 da norma. Para cálculo do projeto, foi determinado

coeficiente de ponderação de peso próprio de estruturas metálicas γg = 1,25. Baseado no quadro

34, conforme tabela 2 na norma, define-se que o fator de ponderação de ação variável de

edificação tipo 2, com γq = 1,4 e o quadro 25, retirado da tabela 6 da norma, define que o

coeficiente de minoração de sobrecarga é ω0 = 0,7 e de vento ω0 = 0,6.

50

Quadro 33 – Ações permanentes diretas consideradas separadamente

Fonte: (NBR 8681: 2003, p.9).

Quadro 34 – Ações variáveis consideradas separadamente

Fonte: (NBR 8681: 2003, p.9).

Desfavorável Favorável

Peso próprio de estruturas metálicas 1,25 1,0

Peso próprio de estruturas pré-moldadas 1,30 1,0

Peso próprio de estruturas moldadas no local Elementos construtivos

industrializados 1)

1,35

1,35

1,0

1,0

Elementos construtivos industrializados com adições in loco 1,40 1,0

Elementos construtivos em geral e equipamentos 2) 1,50 1,0



Peso próprio de estruturas moldadas no local 1,25 1,0

Elementos construtivos industrializados 1) 1,25 1,0





Peso próprio de estruturas moldadas no local Elementos construtivos

industrializados 1)

1,15

1,15

1,0

1,0



Combinação Tipo de ação

Efeito

1) Por exemplo: paredes e fachadas pré-moldadas, gesso acartonado.2) Por exemplo: paredes de alvenaria e seus revestimentos, contrapisos.

Normal

Especial ou de

construção

Excepcional

Desfavorável Favorável

Grandes pontes 1) 1,30 1,0

Edificações tipo 1 e pontes em geral 2) 1,35 1,0

Edificação tipo 23) 1,40 1,0







Combinação Tipo de estrutura

Efeito

1) Grandes pontes são aquelas em que o peso próprio da estrutura supera 75% da totalidade das ações permanentes.2) Edificações tipo 1 são aquelas onde as cargas acidentais superam 5 kN/m2.3) Edificações tipo 2 são aquelas onde as cargas acidentais não superam 5 kN/m2.

Normal

Especial ou de

construção

Excepcional

51

Quadro 35 – Valores dos fatores de combinação 0 e de redução 1 e 2 para as ações variáveis

Fonte: (NBR 8681: 2003, p.11).

Nas equações 41 a 46 são apresentadas equações de combinação para o caso de estrutura

sem tapamento lateral, utilizadas para dimensionamento no software de cálculo de estrutura

mCalc3D.

Combinação 1

Ação permanente: efeito desfavorável

Ação variável principal: sobrecarga (qs)

Fd = 1,25 PP + 1,5 qs 41

Combinação 2


Ação variável principal: vento caso A (qw)

Combinação 3

Ações 0 1 23), 4)

Cargas acidentais de edifícios

Locais em que não há predominância de pesos e de equipamentos que permanecem fixos

por longos períodos de tempo, nem de elevadas concentrações de pessoas 1)

Locais em que há predominância de pesos de equipamentos que permanecem fixos

por longos períodos de tempo, ou de elevadas concentrações de pessoas 2)

Bibliotecas, arquivos, depósitos, oficinas e garagens

0,5

0,7

0,8

0,4

0,6

0,7

0,3

0,4

0,6

Vento Pressão dinâmica do vento nas estruturas em geral

0,6 0,3 0

Temperatura

Variações uniformes de temperatura em relação à média anual local

0,6 0,5 0,3

Cargas móveis e seus efeitos dinâmicos

Passarelas de pedestres Pontes rodoviárias

Pontes ferroviárias não especializadas Pontes ferroviárias especializadas Vigas de

rolamentos de pontes rolantes

0,6

0,7

0,8

1,0

1,0

0,4

0,5

0,7

1,0

0,8

0,3

0,3

0,5

0,6

0,5

1) Edificações residenciais, de acesso restrito.2) Edificações comerciais, de escritórios e de acesso público.3) Para combinações excepcionais onde a ação principal for sismo, admite-se adotar para o valor zero.2

4) Para combinações excepcionais onde a ação principal for o fogo, o fator de redução pode ser reduzido, multiplicando-o2

por 0,7.

52


Ação variável principal: vento caso B (qw)

Combinação 4


Ação variável principal: vento caso C (qw)

Para a combinação 2, 3 e 4 é utilizada a equação 42.

Fd = 1,25 PP + 1,4 qw 42

Combinação 5

Ação permanente: efeito favorável


Combinação 6



Combinação 7




Fd = 1,00 PP + 1,4 qw 43

Combinação 8



Demais ação variável: vento caso A (qw)

Combinação 9



Demais ação variável: vento caso B (qw)

53

Combinação 10



Demais ação variável: vento caso C (qw)


Fd = 1,25 PP + 1,5 qs + 1,4 ∗ 0,6 ∗ qw 44

Combinação 11



Demais ação variável: sobrecarga (qs)

Combinação 12




Combinação 13





Fd = 1,25 PP + 1,4 qw + 1,5 ∗ 0,7 ∗ qw 45

Combinação 14




Combinação 15

54




Combinação 16





Fd = 1,00 PP + 1,4 qw + 1,5 ∗ 0,7 ∗ qw 46

Nas equações 47 a 52 são apresentadas equações de combinação para o caso de estrutura

com tapamento lateral, essas foram aplicadas ao software de cálculo estrutural a fim de

dimensionar a estrutura.

Combinação 1



Fd = 1,25 PP + 1,5 qs 47

Combinação 2


Ação variável principal: vento caso A1 (qw)

Combinação 3



Combinação 4



Combinação 5


55

Ação variável principal: vento caso C1 (qw)

Combinação 6



Para a combinação 2, 3, 4, 5 e 6 é utilizada a equação 48.

Fd = 1,25 PP + 1,4 qw 48

Combinação 7


Ação variável principal: vento Caso A1(qw)

Combinação 8



Combinação 9



Combinação 10



Combinação 11




Fd = 1,00 PP + 1,4 qw 49

Combinação 12



56

Demais ação variável: vento caso A1(qw)

Combinação 13



Demais ação variável: vento caso A2(qw)

Combinação 14



Demais ação variável: vento caso B(qw)

Combinação 15

Ação permanente: efeito Desfavorável


Demais ação variável: vento caso C1(qw)

Combinação 16



Demais ação variável: vento caso C2(qw)


Fd = 1,00 PP + 1,5 qs + 1,4 ∗ 0,6 ∗ qw 50

Combinação 17




Combinação 18




Combinação 19

57




Combinação 20




Combinação 21




Para a combinação 17, 18, 19, 20 e 21 é utilizada a equação 51

Fd = 1,25 PP + 1,4 qw + 1,5 ∗ 0,7 ∗ qw 51

Combinação 22




Combinação 23




Combinação 24




Combinação 25

58




Combinação 26





Fd = 1,00 PP + 1,4 qw + 1,5 ∗ 0,7 ∗ qw 52

59

6. RESULTADOS

6.1. DIMENSIONAMENTO DE TESOURAS E PILARES

Todas as cargas, as quais ilustradas no anexo A, calculadas foram aplicadas na estrutura

do para seu dimensionamento no programa de cálculo estrutural mCalc 3D. As combinações

do item 5 foram inseridas no software, o qual analisou a estrutura para ELS - limite de esbeltez

e ELU. O dimensionamento deu-se de acordo com as cargas normais resultantes, as figuras 36,

37, 40, 41, 44, 45, 48, 49, 52 e 53, representam o dimensionamento das tesouras e pilares, o

Anexo B apresenta a relação de todas barras dimensionadas e solicitações de ações de envoltória

de máxima.

As figuras 38, 39, 42, 43, 46, 47, 50, 51, 54 apresentam a porcentagem do

dimensionamento e o quadro 36 e 37 o resumo dos perfis utilizados. As vigas podem ser

visualizadas na página 105 do Anexo A.

Quadro 36 – Resumo de perfis para pavilhão sem tapamento lateral

Barras Perfis

Banzo superior L LAM – 31.8 x 3.2

Banzo inferior L LAM – 31.8 x 3.2

Montante

L LAM – 15.9 x 3.2

L LAM – 22.2 x 3.2

L LAM – 25.4 x 3.2

L LAM – 38.1 x 4.76

Diagonal

L LAM – 31.8 x 3.2

L LAM – 38.1 x 6.35

Pilares

W 150 x 22.5

W200 x 26.6

Vigas W200 x 26.6 Fonte: (AUTOR, 2016).

60

Quadro 37 - Resumo de perfis para pavilhão com tapamento lateral

Barras Perfis

Banzo superior L LAM – 31.8 x 3.2

Banzo inferior

L LAM – 31.8 x 3.2

L LAM – 31.8 x 4.76

L LAM – 31.8 x 7.9

Montante

L LAM – 15.9 x 3.2

L LAM – 22.4 x 3.2

LLLAM – 22.2 x 3.2

L LAM – 38.1 x 4.76

Diagonal

L LAM – 31.8 x 3.2

L LAM – 38.1 x 4.76

L LAM – 38.1 x 7.90

Pilares W 200 x 46.1

Vigas W 150 x 22.5 Fonte: (AUTOR, 2016).

Figura 36 - Pórtico 1 – Barras da tesoura e pilares dimensionados sem tapamento lateral


61

Figura 37- Pórtico 1 – Barras da tesoura e pilares dimensionados com tapamento lateral


Figura 38 – Pórtico 1 - Porcentagem de dimensionamento sem tapamento lateral.


62

Figura 39 - Pórtico 1 - Porcentagem de dimensionamento com tapamento lateral.


Figura 40 - Pórtico 2 - Barras da tesoura e pilares dimensionados sem tapamento lateral


63

Figura 41 - Pórtico 2 - Barras da tesoura e pilares dimensionados com tapamento lateral


Figura 42- Pórtico 2 - Porcentagem de dimensionamento sem tapamento lateral.


64



Figura 44 – Pórtico 3 - Barras da tesoura e pilares dimensionados sem tapamento lateral.


65

Figura 45 – Pórtico 3 - Barras da tesoura e pilares dimensionados com tapamento lateral.


Figura 46 - Pórtico 3 –Porcentagem de dimensionamento sem tapamento lateral.


66

Figura 47 - Pórtico 3 –Porcentagem de dimensionamento com tapamento lateral.


Figura 48 – Pórtico 4 - Barras da tesoura e pilares dimensionados sem tapamento lateral.


67

Figura 49 – Pórtico 4 - Barras da tesoura e pilares dimensionados com tapamento lateral.


Figura 50 - Pórtico 4 - Porcentagem de dimensionamento sem tapamento lateral.


68



Figura 52 - Pórtico 5 - Barras da tesoura e pilares dimensionados sem tapamento lateral.


69

Figura 53 - Pórtico 5 - Barras da tesoura e pilares dimensionados com tapamento lateral.


Figura 54 - Pórtico 5 - Porcentagem de dimensionamento sem tapamento lateral.


70



71

7. CONCLUSÕES

Após definição das dimensões do pavilhão e da tesoura, foram definidas as ações que

atuam sobre o mesmo, ou seja, as ações permanentes que correspondem ao peso próprio da

tesoura e das terças, e as ações variáveis relacionadas à sobrecarga e a ação do vento.

A pressão efetiva, decorrente da ação do vento, é resultado da diferença da pressão

externa, a qual é determinada pelas dimensões da estrutura, e da pressão interna, a qual é

definida pela permeabilidade das paredes da mesma, determinada pelas aberturas de portas e

janelas.

Posteriormente a análise de ações, calcula-se o carregamento do peso próprio, da

sobrecarga e do vento sobre as áreas de influência das barras e dimensiona-se a estrutura com

base nas combinações últimas de serviço. No pavilhão sem fechamento lateral atuam forças

devidas ao vento menores do que as forças determinadas no pavilhão com fechamento lateral.

Observa-se no quadro do anexo C os máximos esforços normais nos nós das barras do

pavilhão sem tapamento lateral Fx1 em relação aos esforços normais do pavilhão com

tapamento lateral Fx2. No segundo caso, 75% dos valores apresentaram-se maiores. No anexo

C, observa-se os valores máximos dos esforços cortantes e momentos fletores nos eixos y e z

nas terças e pilares.

A maior parcela dos esforços máximos normais na estrutura sem fechamento lateral, foi

resultado da combinação 4, a qual considera que a carga permanente atua de forma desfavorável

e o vento caso C atua como ação variável principal. Na estrutura com fechamento lateral, a

combinação 10, a qual considera ação permanente atuando com efeito favorável e ação variável

principal o vento caso C, resultou em máximos esforços normais nas barras.

Conclui-se assim, que há predominância de sucção do vento sobre as cargas

gravitacionais no caso do pavilhão com tapamento lateral, portanto, os esforços internos na

treliça se invertem, ou seja, os banzos superiores passam a sofrer tração.

Consequência da ação do vento, os deslocamentos de translação nos eixos x, y e z

mostraram-se com valores em média 85% superior aos deslocamentos apresentados no pavilhão

com tapamento lateral, podem ser observados no anexo D.

Ocorre uma importante diferença no dimensionamento de estrutura com e sem

fechamento lateral. A estrutura construída sem fechamento lateral não atenderá as solicitações

das ações caso seja fechada posteriormente, portanto, para esse caso é importante considerar a

pressão interna do vento desde o princípio.

72

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

ABNT. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6120:

Cargas para o Cálculo de Estruturas de Edificações, Rio de Janeiro, 1980.

ABNT. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS DE NORMAS TÉCNICAS.

NBR 6123: Forças devidas ao vento em edificação. Rio de Janeiro, 1988.

ABNT. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS DE NORMAS TÉCNICAS.

NBR 8800: Projeto e Execução de Estruturas de Aço de Edifícios. Rio de Janeiro, 2008.

ABCEM, ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CONSTRUÇÃO METÁLICA, Manual

Técnico: Telhas de aço. 1. ed. São Paulo, 2009.

PFEIL, W.; PFEIL, M. Estruturas de aço dimensionamento prático. 8. ed. Rio de Janeiro:

Editora LTC, 2009.

BELLEI, I. H. et al. Edifícios de múltiplos andares em aço. 2. Ed. São Paulo: Editora Pini

Ltda, 2008.

BELLEI, I. H. Edifícios industriais em aço – projeto e cálculo. 2. ed. São Paulo: Editora Pini

Ltda, 1998.

FONSECA, A.C.; PINHEIRO, B. Estruturas metálicas – cálculos, detalhes, exercícios e

projetos. 2. ed. São Paulo: Editora Edgard Ltda, 2005.

BRASIL. Instituto aço Brasil - Centro Brasileiro da construção em aço. Manual de Construção

em aço - Galpões para usos gerais. 4.ed. 2010.

STABILE. mCalc3D. Disponível em <http://www.stabile.com.br/>. Acesso em 25 jul. 2016.

73

ANEXO A

Figura 1- Representação das ações estrutura com cargas de peso próprio


74

Figura 2– Representação das ações da estrutura com sobrecarga


75

Figura 3– Representação das ações na estrutura sem tapamento lateral com ação do vento a 90º - caso A.


76

Figura 4 – Representação das ações na estrutura sem tapamento lateral com ação do vento a 0º - caso B.


77

Figura 5- Representação das ações na estrutura sem tapamento lateral com ação do vento a -90º - caso C.


78

Figura 6 - Representação das ações na estrutura com tapamento lateral com ação do vento a 90º - caso A1


79

Figura 7 - Representação das ações na estrutura com tapamento lateral com ação do vento a 90º - caso A2


80

Figura 8 - Representação das ações na estrutura com tapamento lateral com ação do vento a 0º - caso B


81

Figura 9- Representação das ações na estrutura com tapamento lateral com ação do vento a -90º - caso C1


82

Figura 10 - Representação das ações na estrutura com tapamento lateral com ação do vento a -90º - caso C2


83

Figura 11– Representação do pórtico 1 e 5 – Caso A (vento 90º).


84

Figura 12 – Representação do pórtico 2,3 e 4 - caso A (vento 90º).


85

Figura 1– Representação do pórtico 1 e 5– Caso B (vento 0º).


86

Figura 2–– Representação do pórtico 2,3 e 4, caso B (vento 0º).


87

Figura 3 – Representação do pórtico 1 e 5, caso C (vento -90º).


88

Figura 4– Representação do pórtico 2,3 e 4 – caso C (vento -90º).


89

Figura 17 - Representação do pórtico 1, Caso A1 (vento 90º).


90

Figura 18 - Representação do pórtico 2,3 e 4 – Caso A1 (vento 90º).


91



92

Figura 20 - Representação do pórtico 1 Caso A2, (vento 90º).


93

Figura 21 - Representação do pórtico 2,3 e 4 – Caso A2 (vento 90º).


94



95

Figura 23 - Representação do pórtico 1 Caso B (vento 0º).


96

Figura 24 - Representação do pórtico 2,3 e 4 Caso B (vento 0º).


97

Figura 25 - Representação do pórtico 5 Caso B, vento 0º.


98

Figura 26 - Representação do pórtico 1 Caso C1 (vento -90º).


99

Figura 27 - Representação do pórtico 2,3 e 4 Caso C1 (vento -90º).


100



101



102

Figura 29 - Representação do pórtico 2,3 e 4 Caso C2 (vento -90º).


103

Figura 29 - Representação do pórtico 5 Caso C2, (vento -90º).


104

Figura 30 – Vigas 198 a 201

105

ANEXO B

Dimensionamento para pavilhão sem tapamento lateral

Barra Normal Cortante Y Cortante Z Momento X Momento Y Momento Z Comp. Dimensionamento

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

2.09 44.09 0.05

0.45 44.09 0.01

-2.58 44.09 -0.06

-2.48 44.09 -0.06

-0.25 44.09 -0.01

0.66 44.09 0.02

-2.05 44.09 -0.05

-7.13 44.09 -0.16

-2.54 44.09 -0.06

-1.71 44.09

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

3.26E-37 0

---

1.7E-37 0

---

4.05E-34 0

---

1.37E+11 0

---

4.23E+21 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.67

1.67

1.67

1.67

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

106

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

-0.04

-6.11 44.09 -0.14

-0.52 44.09 -0.01

-5.9 44.09 -0.13

5.23 44.09 0.12

19.46 101.14

0.19

20.08 101.14

0.2

5.21 44.09 0.12

-6.19 44.09 -0.14

5.81 21.82 0.27

1.7 21.82 0.08

-2.34 30

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 32.99

0

0 32.99

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 9.69

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 32.99

0

0 32.99

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 9.69

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.58

0

0 0.58

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.1

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.58

0

0 0.58

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.1

1.67

1.67

1.74

1.86

2.03

2.03

1.86

1.74

0.5

0.83

1.17

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 6.35

LLAM 38.1 x 6.35

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 22.2 x 3.2

107

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

-0.08

24.83 77.73 0.32

-2.33 30

-0.08

1.78 21.82 0.08

5.52 21.82 0.25

2.2 44.09 0.05

-0.04 44.09

0

-2.55 44.09 -0.06

-2.47 44.09 -0.06

-0.2 44.09 0.00

0.92 44.09 0.02

-0.55 44.09

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

1.5

1.17

0.83

0.5

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.67

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

108

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

-0.01

-6.34 44.09 -0.14

-1.95 44.09 -0.04

-1.79 44.09 -0.04

-6.26 44.09 -0.14

-1.05 44.09 -0.02

-6.55 44.09 -0.15

5 44.09 0.11

3.06 52.73 0.06

2.63 52.73 0.05

5.02 44.09 0.11

-6.22 44.09

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 13.88

0

0 13.88

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.31

0

0 0.31

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.31

0

0 0.31

0

0 0.21

0

0 0.21

1.67

1.67

1.67

1.67

1.67

1.74

1.86

2.03

2.03

1.86

1.74

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

109

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

-0.14

5.74 21.82 0.26

1.55 21.82 0.07

-2.23 30

-0.07

-0.66 33.64 -0.02

-2.24 30

-0.07

2.48 30

0.08

5.9 21.82 0.27

2.25 44.09 0.05

-0.06 44.09 0.00

-2.55 44.09 -0.06

-2.5 44.09

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 9.69

0

0 11.08

0

0 9.69

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 9.69

0

0 11.08

0

0 9.69

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.1

0

0 0.13

0

0 0.1

0

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2.03

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LLAM 31.8 x 3.2

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LLAM 38.1 x 6.35

LLAM 38.1 x 6.35

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

116

121

122

123

124

125

154

155

156

157

158

159

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

0.08

-2.36 30

-0.08

24.91 77.73 0.32

-2.34 30

-0.08

1.73 21.82 0.08

5.46 21.82 0.25

0.54 659.09

0

0.72 659.09

0.00

3.45 659.09

0.01

0.73 659.09

0.00

0.51 659.09

0

1.17 659.09

0

0 9.69

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

-2.72E-6 181.94

0

0 9.69

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0.25 120.22

0.00

0.5 120.22

0.00

0.5 120.22

0.00

0.5 120.22

0.00

0.25 120.22

0.00

-0.5 120.22

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

0

0 0.1

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0.38 31.35 0.01

0.76 31.34 0.02

0.76 31.34 0.02

0.76 31.34 0.02

0.38 31.34 0.01

-1.51 35.74

0

0 0.1

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

1.63E-5 17.33

1.17

1.5

1.17

0.83

0.5

6

6

6

6

6

6

LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

117

160

161

162

163

198

199

200

201

202

203

204

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

0.00

0.57 777.27

0

3.64 777.27

0.00

0.57 777.27

0

1.16 659.09

0.00

-2.71 777.27

0.00

1.57 777.27

0.00

1.57 777.27

0.00

-2.78 777.27

0.00

-3.36 777.27

0.00

0.95 777.27

0.00

0.95 777.27

0

5.22E-7 202.62

0

1.65E-9 202.62

0

-5.23E-7 202.62

0

-2.66E-6 181.94

0

0 202.62

0

0 202.62

0

0 202.62

0

0 202.62

0

0 202.62

0

0 202.62

0

0 202.62

0.00

-1.01 163.72

-0.01

-1.01 163.72

-0.01

-1.01 163.72

-0.01

-0.5 120.22

0.00

0 163.72

0

0 163.72

0

0 163.72

0

0 163.72

0

0 163.72

0

0 163.72

0

0 163.72

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

-0.04

-3.02 44.02 -0.07

-3.02 62.35 -0.05

-3.02 62.35 -0.05

-1.51 35.74 -0.04

0 41.63

0

0 41.63

0

0 41.63

0

0 41.63

0

0 41.63

0

0 41.63

0

0 41.63

0

-3.13E-6 17.25

0

-9.89E-9 17.25

0

3.14E-6 17.25

0

1.6E-5 17.33

0

0 17.25

0

0 17.25

0

0 17.25

0

0 17.25

0

0 17.25

0

0 17.25

0

0 17.25

6

6

6

6

5

5

5

5

5

5

5

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 150 22.5

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

118

205

229

230

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

0.00

-3.34 777.27

0.00

45.44 777.27

0.06

45.03 777.27

0.06

0

0 202.62

0

1.44E-3 202.62

0

-1.44E-3 202.62

0

0

0 163.72

0

3.53E-3 163.72

0

0.31 163.72

0.00

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0

0 41.63

0

0.02 56.56

0

0.44 56.44 0.01

0

0 17.25

0

-8.67E-3 17.25

0

8.66E-3 17.25

0

5

6

6

W 200 26.6

W 200 26.6

W 200 26.6

119

Dimensionamento para pavilhão com tapamento lateral

Barra Normal Cortante Y Cortante Z Momento X Momento Y Momento Z Comp. Dimensionamento

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-4.37 44.09

-0.1

-2.4 44.09 -0.05

-2.11 44.09 -0.05

-2 44.09 -0.05

-1.89 44.09 -0.04

-2.71 44.09 -0.06

-14.59 52.73 -0.28

-6.78 62.95 -0.11

-4.97 44.09 -0.11

-12.66 52.73 -0.24

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 16.63

0

0 20.64

0

0 13.88

0

0 16.63

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 16.63

0

0 20.64

0

0 13.88

0

0 16.63

0

3.29E-37 0

---

9.43E+28 0

---

6.87E+36 0

---

5.34E+24 0

---

6.92E-39 0

---

1.16E+33 0

---

2.71E+23 0

---

4.74E+30 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.31

0

0 0.3

0

0 0.21

0

0 0.31

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.31

0

0 0.3

0

0 0.21

0

0 0.31

0

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.67

1.67

1.67

1.67

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 31.8 x 4.76

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

120

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-10.16 77.73 -0.13

-5.7 44.09 -0.13

-12.44 123.18

-0.1

-14.69 52.73 -0.28

-45.67 123.18

-0.37

-42.01 123.18

-0.34

-9.24 52.73 -0.18

-10.71 77.73 -0.14

-13.28 21.82 -0.61

-7.37 21.82 -0.34

-2.6 33.64 -0.08

0 24.73

0

0 13.88

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 41.04

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 24.73

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 11.08

0

0 24.73

0

0 13.88

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 41.04

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 24.73

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 11.08

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.45

0

0 0.21

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.68

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.45

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.13

0

0 0.45

0

0 0.21

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.68

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.45

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.13

0

1.67

1.67

1.74

1.86

2.03

2.03

1.86

1.74

0.5

0.83

1.17

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 25.4 x 3.2

121

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-44.35 77.73 -0.57

-2.12 30

-0.07

-6.51 21.82

-0.3

-17.54 21.82

-0.8

-4.76 44.09 -0.11

-2.33 44.09 -0.05

-2.05 44.09 -0.05

-1.97 44.09 -0.04

-2.36 44.09 -0.05

-3.48 44.09 -0.08

-20.14 77.73 -0.26

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.45

0

1.5

1.17

0.83

0.5

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.7

1.67

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

122

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-5.98 62.95

-0.1

-5.62 44.09 -0.13

-6.22 44.09 -0.14

-7.05 77.73 -0.09

-11.35 44.09 -0.26

-10.4 77.73 -0.13

-8 52.73 -0.15

-9.64 52.73 -0.18

-12.27 52.73 -0.23

-12.94 52.73 -0.25

-7.39 77.73

-0.1

0 20.64

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 24.73

0

0 20.64

0

0 13.88

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 16.63

0

0 24.73

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.3

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.31

0

0 0.31

0

0 0.31

0

0 0.31

0

0 0.45

0

0 0.3

0

0 0.21

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.21

0

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1.67

1.67

1.67

1.67

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2.03

1.86

1.74

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LLAM 31.8 x 3.2

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LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

123

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45

46

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sd/Rd

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0

0 9.69

0

0 6.94

0

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0

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1.17

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1.7

1.7

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LLAM 22.2 x 3.2

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LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

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LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 31.8 x 3.2

124

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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0 16.63

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1.7

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1.67

1.67

1.67

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LLAM 31.8 x 3.2

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LLAM 31.8 x 4.76

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 3.2

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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1.17

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LLAM 38.1 x 3.2

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LLAM 22.2 x 3.2

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LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 22.2 x 3.2

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78

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Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

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Sol. Res.

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1.7

1.7

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1.67

1.67

1.67

1.67

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LLAM 31.8 x 3.2

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LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 31.8 x 3.2

127

88

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98

Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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2.03

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LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

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LLAM 22.2 x 3.2

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LLAM 22.2 x 3.2

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108

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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Sol. Res.

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1.7

1.7

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1.7

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LLAM 31.8 x 3.2

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110

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120

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Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-12.33 52.73 -0.23

-9.83 77.73 -0.13

-5.7 44.09 -0.13

-12.61 123.18

-0.1

-14.89 52.73 -0.28

-45.95 123.18

-0.37

-41.96 123.18

-0.34

-9.25 44.09 -0.21

-10.37 77.73 -0.13

-13.16 21.82

-0.6

-7.35 21.82 -0.34

0 16.63

0

0 24.73

0

0 13.88

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 41.04

0

0 41.04

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 16.63

0

0 24.73

0

0 13.88

0

0 41.04

0

0 16.63

0

0 41.04

0

0 41.04

0

0 13.88

0

0 24.73

0

0 6.94

0

0 6.94

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.31

0

0 0.45

0

0 0.21

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.68

0

0 0.68

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.05

0

0 0.05

0

0 0.31

0

0 0.45

0

0 0.21

0

0 0.68

0

0 0.31

0

0 0.68

0

0 0.68

0

0 0.21

0

0 0.45

0

0 0.05

0

0 0.05

0

1.67

1.67

1.67

1.74

1.86

2.03

2.03

1.86

1.74

0.5

0.83

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 38.1 x 3.2

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 38.1 x 7.9

LLAM 31.8 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

130

121

122

123

124

125

154

155

156

157

158

159

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-2.64 33.64 -0.08

-44.57 77.73 -0.57

-2.1 30

-0.07

-6.27 21.82 -0.29

-17.41 21.82

-0.8

20.13 1331.82

0.02

-8.93 1331.82

-0.01

-8.31 1331.82

-0.01

-9.01 1331.82

-0.01

20.4 1331.82

0.02

1.49 1331.82

0.00

0 11.08

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

14.09 404.98

0.03

-2.34E-3 404.98

0

0 404.98

0

2.36E-3 404.98

0

-14.09 404.98

-0.03

18.8 404.98

0.05

0 11.08

0

0 24.73

0

0 9.69

0

0 6.94

0

0 6.94

0

15.56 199.31

0.08

30.79 199.31

0.15

30.78 199.31

0.15

30.79 199.31

0.15

15.56 199.31

0.08

-0.22 199.31

0.00

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0.13

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

-18.75 110.84

-0.17

-38.07 110.84

-0.34

-38.05 110.84

-0.34

-38.08 110.84

-0.34

-18.75 110.84

-0.17

-1.32 110.84

-0.01

0 0.13

0

0 0.45

0

0 0.1

0

0 0.05

0

0 0.05

0

17 52.04 0.33

0.01 52.04

0

0 52.04

0

-0.01 52.04

0

-17 52.04 -0.33

22.56 52.04 0.43

1.17

1.5

1.17

0.83

0.5

6

6

6

6

6

6

LLAM 25.4 x 3.2

LLAM 38.1 x 4.76

LLAM 22.2 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

LLAM 15.9 x 3.2

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

131

160

161

162

163

198

199

200

201

202

203

204

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

0.85 1331.82

0

-2.03 1331.82

0.00

0.86 1331.82

0

1.56 1331.82

0.00

-8.43 659.09

-0.01

-6.24 659.09

-0.01

-6.24 659.09

-0.01

-8.3 659.09

-0.01

-3.18 659.09

0.00

-4.54 659.09

-0.01

-4.54 659.09

-0.01

3.46E-4 404.98

0

0 404.98

0

-3.45E-4 404.98

0

-18.8 404.98

-0.05

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

0 181.94

0

-17.29 199.31

-0.09

-17.29 199.31

-0.09

-17.29 199.31

-0.09

-0.21 199.31

0.00

0 120.22

0

0 120.22

0

0 120.22

0

0 120.22

0

0 120.22

0

0 120.22

0

0 120.22

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 0

---

21.34 110.84

0.19

21.32 110.84

0.19

21.32 110.84

0.19

-1.28 110.84

-0.01

0 30.37

0

0 30.37

0

0 30.37

0

0 30.37

0

0 30.37

0

0 30.37

0

0 30.37

0

-2.08E-3 52.04

0

0 52.04

0

2.07E-3 52.04

0

-22.56 52.04 -0.43

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

0 17.33

0

6

6

6

6

5

5

5

5

5

5

5

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

W 200 46.1

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

W 150 22.5

132

205

229

230

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

Sol. Res.

Sd/Rd

-3.16 659.09

0.00

-124.05 1331.82

-0.09

-124.04 1331.82

-0.09

0 181.94

0

32.85 404.98

0.08

-32.85 404.98

-0.08

0 120.22

0

-0.1 199.31

0

-0.1 199.31

0

0 0

---

0 0

---

0 0

---

0 30.37

0

-0.58 110.84

-0.01

-0.58 110.84

-0.01

0 17.33

0

39.35 52.04 0.76

-39.35 52.04 -0.76

5

6

6

W 150 22.5

W 200 46.1

W 200 46.1

133

ANEXO C

Barra Nó Fx1 Fx2 My1 My2 Mz1 Mz2

1-TE 2 Max. 2.09 2.29 0 0 0 0

1-TE 2 Min. 0.64 -4.37 0 0 0 0

1-TE 4 Max. -0.64 4.37 --- --- --- ---

1-TE 4 Min. -2.09 -2.29 --- --- --- ---

2-TE 4 Max. 0.45 0.88 0 0 0 0

2-TE 4 Min. 4.87E-3 -2.4 0 0 0 0

2-TE 6 Max. -4.87E-3 2.4 --- --- --- ---

2-TE 6 Min. -0.45 -0.88 --- --- --- ---

3-TE 6 Max. -0.81 3.54 0 0 0 0

3-TE 6 Min. -2.58 -2.11 0 0 0 0

3-TE 8 Max. 2.58 2.11 --- --- --- ---

3-TE 8 Min. 0.81 -3.54 --- --- --- ---

4-TE 8 Max. -0.8 2.39 0 0 0 0

4-TE 8 Min. -2.48 -2 0 0 0 0

4-TE 10 Max. 2.48 2 --- --- --- ---

4-TE 10 Min. 0.8 -2.39 --- --- --- ---

5-TE 10 Max. -0.03 1.83 0 0 0 0

5-TE 10 Min. -0.25 -1.89 0 0 0 0

5-TE 12 Max. 0.25 1.89 --- --- --- ---

5-TE 12 Min. 0.03 -1.83 --- --- --- ---

6-TE 12 Max. 0.66 1.45 0 0 0 0

6-TE 12 Min. 0.18 -2.71 0 0 0 0

6-TE 14 Max. -0.18 2.71 --- --- --- ---

6-TE 14 Min. -0.66 -1.45 --- --- --- ---

7-TE 1 Max. 0.04 14.03 0 0 0 0

7-TE 1 Min. -2.05 -14.59 0 0 0 0

7-TE 3 Max. 2.05 14.59 --- --- --- ---

7-TE 3 Min. -0.04 -14.03 --- --- --- ---

8-TE 3 Max. -2.47 10.45 0 0 0 0

8-TE 3 Min. -7.13 -6.78 0 0 0 0

8-TE 5 Max. 7.13 6.78 --- --- --- ---

8-TE 5 Min. 2.47 -10.45 --- --- --- ---

9-TE 5 Max. -0.62 8.69 0 0 0 0

9-TE 5 Min. -2.54 -4.97 0 0 0 0

9-TE 7 Max. 2.54 4.97 --- --- --- ---

9-TE 7 Min. 0.62 -8.69 --- --- --- ---

10-TE 7 Max. 0.39 15.49 0 0 0 0

10-TE 7 Min. -1.71 -12.66 0 0 0 0

10-TE 9 Max. 1.71 12.66 --- --- --- ---

10-TE 9 Min. -0.39 -15.49 --- --- --- ---

11-TE 9 Max. -1.34 21.49 0 0 0 0

11-TE 9 Min. -6.11 -10.15 0 0 0 0

134

11-TE 11 Max. 6.11 10.15 --- --- --- ---

11-TE 11 Min. 1.34 -21.49 --- --- --- ---

12-TE 11 Max. 0.44 2.93 0 0 0 0

12-TE 11 Min. -0.52 -5.69 0 0 0 0

12-TE 13 Max. 0.52 5.69 --- --- --- ---

12-TE 13 Min. -0.44 -2.93 --- --- --- ---

13-TE 2 Max. -1.31 25.61 0 0 0 0

13-TE 2 Min. -5.9 -12.44 0 0 0 0

13-TE 3 Max. 5.9 12.44 --- --- --- ---

13-TE 3 Min. 1.31 -25.61 --- --- --- ---

14-TE 4 Max. 5.23 5.82 0 0 0 0

14-TE 4 Min. 1.56 -14.69 0 0 0 0

14-TE 5 Max. -1.56 14.69 --- --- --- ---

14-TE 5 Min. -5.23 -5.82 --- --- --- ---

15-TE 6 Max. 19.46 20.54 0 0 0 0

15-TE 6 Min. 6.38 -45.67 0 0 0 0

15-TE 7 Max. -6.38 45.67 --- --- --- ---

15-TE 7 Min. -19.46 -20.54 --- --- --- ---

16-TE 10 Max. 20.08 20.56 0 0 0 0

16-TE 10 Min. 6.74 -42.01 0 0 0 0

16-TE 7 Max. -6.74 42.01 --- --- --- ---

16-TE 7 Min. -20.08 -20.56 --- --- --- ---

17-TE 12 Max. 5.21 4.75 0 0 0 0

17-TE 12 Min. 1.7 -9.24 0 0 0 0

17-TE 9 Max. -1.7 9.24 --- --- --- ---

17-TE 9 Min. -5.21 -4.75 --- --- --- ---

18-TE 14 Max. -1.86 22.67 0 0 0 0

18-TE 14 Min. -6.19 -10.71 0 0 0 0

18-TE 11 Max. 6.19 10.71 --- --- --- ---

18-TE 11 Min. 1.86 -22.67 --- --- --- ---

19-TE 1 Max. 5.81 6.26 0 0 0 0

19-TE 1 Min. 1.95 -13.28 0 0 0 0

19-TE 2 Max. -1.95 13.28 --- --- --- ---

19-TE 2 Min. -5.81 -6.26 --- --- --- ---

20-TE 3 Max. 1.7 3.58 0 0 0 0

20-TE 3 Min. 0.38 -7.37 0 0 0 0

20-TE 4 Max. -0.38 7.37 --- --- --- ---

20-TE 4 Min. -1.7 -3.58 --- --- --- ---

21-TE 5 Max. -0.7 6.57 0 0 0 0

21-TE 5 Min. -2.34 -2.6 0 0 0 0

21-TE 6 Max. 2.34 2.6 --- --- --- ---

21-TE 6 Min. 0.7 -6.57 --- --- --- ---

22-TE 7 Max. 24.83 22.67 0 0 0 0

22-TE 7 Min. 8.57 -44.35 0 0 0 0

22-TE 8 Max. -8.57 44.35 --- --- --- ---

135

22-TE 8 Min. -24.83 -22.67 --- --- --- ---

23-TE 9 Max. -0.76 4.13 0 0 0 0

23-TE 9 Min. -2.33 -2.12 0 0 0 0

23-TE 10 Max. 2.33 2.12 --- --- --- ---

23-TE 10 Min. 0.76 -4.13 --- --- --- ---

24-TE 11 Max. 1.78 3.08 0 0 0 0

24-TE 11 Min. 0.53 -6.51 0 0 0 0

24-TE 12 Max. -0.53 6.51 --- --- --- ---

24-TE 12 Min. -1.78 -3.08 --- --- --- ---

25-TE 13 Max. 5.52 7.12 0 0 0 0

25-TE 13 Min. 1.86 -17.54 0 0 0 0

25-TE 14 Max. -1.86 17.54 --- --- --- ---

25-TE 14 Min. -5.52 -7.12 --- --- --- ---

26-TE 16 Max. 2.2 2.39 0 0 0 0

26-TE 16 Min. 0.68 -4.76 0 0 0 0

26-TE 18 Max. -0.68 4.76 --- --- --- ---

26-TE 18 Min. -2.2 -2.39 --- --- --- ---

27-TE 18 Max. 0.34 0.97 0 0 0 0

27-TE 18 Min. -0.04 -2.33 0 0 0 0

27-TE 20 Max. 0.04 2.33 --- --- --- ---

27-TE 20 Min. -0.34 -0.97 --- --- --- ---

28-TE 20 Max. -0.81 3.44 0 0 0 0

28-TE 20 Min. -2.55 -2.05 0 0 0 0

28-TE 22 Max. 2.55 2.05 --- --- --- ---

28-TE 22 Min. 0.81 -3.44 --- --- --- ---

29-TE 22 Max. -0.8 2.59 0 0 0 0

29-TE 22 Min. -2.47 -1.97 0 0 0 0

29-TE 24 Max. 2.47 1.97 --- --- --- ---

29-TE 24 Min. 0.8 -2.59 --- --- --- ---

30-TE 24 Max. -0.01 2.1 0 0 0 0

30-TE 24 Min. -0.2 -2.36 0 0 0 0

30-TE 26 Max. 0.2 2.36 --- --- --- ---

30-TE 26 Min. 0.01 -2.1 --- --- --- ---

31-TE 26 Max. 0.92 1.72 0 0 0 0

31-TE 26 Min. 0.27 -3.48 0 0 0 0

31-TE 28 Max. -0.27 3.48 --- --- --- ---

31-TE 28 Min. -0.92 -1.72 --- --- --- ---

32-TE 15 Max. 0.41 20.01 0 0 0 0

32-TE 15 Min. -0.55 -20.14 0 0 0 0

32-TE 17 Max. 0.55 20.14 --- --- --- ---

32-TE 17 Min. -0.41 -20.01 --- --- --- ---

33-TE 17 Max. -1.89 13.4 0 0 0 0

33-TE 17 Min. -6.34 -5.98 0 0 0 0

33-TE 19 Max. 6.34 5.98 --- --- --- ---

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136

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138

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139

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140

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141

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142

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146

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229-PE 7 Max. 45.43 46.8 0 0 0 0

229-PE 7 Min. 13.73 -124.05 0 0 0 0

229-PE 81 Max. -13.73 124.05 0 0.58 0 26.49

229-PE 81 Min. -45.43 -46.8 0 -0.22 0 -39.37

230-PE 63 Max. 45.46 46.79 0 0 0 0

230-PE 63 Min. 13.73 -124.04 0 0 0 0

230-PE 82 Max. -13.73 124.04 0 0.58 0 39.37

230-PE 82 Min. -45.46 -46.79 0 -0.22 0 -26.49

154

ANEXO D

Nó Des. x1 Des. x2 Des. Y1 Des. Y2 Des. Z1 Des. Z2

1 Max. 7.96E-7 7.09E-5 7.34E-7 6.85E-5 5.66E-7 5.77E-5

1 Min. -9.39E-6 -0,00009 -9.24E-6 -8.84E-5 -7.87E-6 -7.36E-5

2 Max. 2.17E-4 6.52E-4 -1.39E-5 3.05E-5 -5.26E-5 1.74E-4

2 Min. 5.09E-5 -8.53E-4 -3.25E-5 -1.78E-5 -1.13E-4 -1.26E-4

3 Max. 6.7E-5 4.36E-4 -7.39E-6 2.25E-5 -5.74E-4 1.33E-3

3 Min. 1.9E-7 -4.41E-4 -1.91E-5 -2.01E-5 -1.2E-3 -8.78E-4

4 Max. 3.69E-4 6.22E-4 -1.34E-5 3.29E-5 -5.93E-4 1.3E-3

4 Min. 1.32E-4 -9.52E-4 -3.25E-5 -1.72E-5 -1.25E-3 -9.41E-4

5 Max. 2.76E-4 4.1E-4 0 0 -4.88E-4 1.08E-3

5 Min. 1.08E-4 -6.16E-4 0 0 -1.01E-3 -7.85E-4

6 Max. 3.01E-4 5.96E-4 -3.74E-6 2.27E-5 -4.48E-4 1.03E-3

6 Min. 9.03E-5 -8.35E-4 -1.45E-5 -9.88E-6 -9.39E-4 -7.21E-4

7 Max. 3.42E-4 2.09E-4 -7.9E-5 2.32E-4 -1.27E-4 4.17E-4

7 Min. 1.53E-4 -5.02E-4 -1.61E-4 -1.32E-4 -2.85E-4 -1.73E-4

8 Max. 3.35E-4 6.99E-4 1.95E-6 1.88E-5 -3.18E-4 1.04E-3

8 Min. 9.57E-5 -9.62E-4 -3.67E-6 -1.3E-5 -6.73E-4 -5.23E-4

9 Max. 3.99E-4 4.55E-4 0 0 -4.11E-4 1.94E-3

9 Min. 1.47E-4 -8.24E-4 0 0 -9.34E-4 -9.42E-4

10 Max. 3.69E-4 5.71E-4 -4.96E-6 2.63E-5 -3.73E-4 1.83E-3

10 Min. 1.21E-4 -8.69E-4 -1.78E-5 -2.42E-5 -8.65E-4 -9.2E-4

11 Max. 5.91E-4 6.47E-4 -1.28E-5 4.52E-5 -4.9E-4 2.08E-3

11 Min. 2.15E-4 -1.17E-3 -3.16E-5 -2.6E-5 -1.09E-3 -9.87E-4

12 Max. 3.19E-4 4.87E-4 -1.17E-5 4.55E-5 -5.14E-4 2.27E-3

12 Min. 9.52E-5 -7.22E-4 -3.07E-5 -2.91E-5 -1.15E-3 -1.09E-3

13 Max. 6.03E-4 6.86E-4 -6.21E-6 2.89E-5 -5.27E-6 2.39E-5

13 Min. 2.01E-4 -1.17E-3 -1.29E-5 -1.48E-5 -1.09E-5 -1.15E-5

14 Max. 5.05E-4 6.17E-4 -1.07E-5 3.59E-5 -5.47E-5 2.94E-4

14 Min. 1.76E-4 -1.04E-3 -2.9E-5 -2.35E-5 -1.14E-4 -1.53E-4

15 Max. 1.37E-4 1.24E-3 8.53E-6 1.95E-5 -2.45E-6 3.1E-5

15 Min. -2.13E-5 -1.29E-3 2.79E-6 -3.73E-5 -7.32E-6 -1.6E-5

16 Max. 2.19E-4 6.64E-4 -3.48E-6 7.24E-6 -5.29E-5 1.71E-4

16 Min. 5.18E-5 -8.67E-4 -0,00001 -1.24E-5 -1.13E-4 -1.26E-4

17 Max. 1.25E-4 9.01E-4 -9.96E-6 1.47E-5 -5.71E-4 1.23E-3

17 Min. -1.04E-5 -9.45E-4 -2.44E-5 -8.15E-6 -1.2E-3 -8.87E-4

18 Max. 3.68E-4 6.26E-4 -3.6E-6 6.76E-6 -5.93E-4 1.3E-3

18 Min. 1.31E-4 -9.54E-4 -1.02E-5 -1.45E-5 -1.25E-3 -9.42E-4

19 Max. 3.01E-4 7.13E-4 0 0 -4.82E-4 1.13E-3

19 Min. 9.27E-5 -9.36E-4 0 0 -1.01E-3 -7.9E-4

20 Max. 3.04E-4 6.03E-4 -1.28E-5 2.12E-5 -4.49E-4 1.03E-3

20 Min. 9.14E-5 -8.46E-4 -2.87E-5 -1.02E-5 -9.42E-4 -7.26E-4

21 Max. 3.49E-4 4.85E-4 -3.62E-6 9.92E-6 -3.34E-4 1.07E-3

21 Min. 1.24E-4 -7.84E-4 -1.33E-5 -6.78E-6 -7.08E-4 -5.5E-4

155

22 Max. 3.39E-4 7.05E-4 -1.86E-5 3.92E-5 -3.23E-4 1.06E-3

22 Min. 9.75E-5 -9.72E-4 -4.08E-5 -2.25E-5 -6.85E-4 -5.34E-4

23 Max. 4.07E-4 5.81E-4 0 0 -4.11E-4 2.02E-3

23 Min. 1.3E-4 -9.56E-4 0 0 -9.46E-4 -9.98E-4

24 Max. 3.73E-4 5.81E-4 -1.31E-5 1.93E-5 -3.79E-4 1.85E-3

24 Min. 1.23E-4 -8.84E-4 -3.04E-5 -1.13E-5 -8.76E-4 -9.29E-4

25 Max. 6.01E-4 7.11E-4 -8.35E-6 1.9E-5 -4.91E-4 2.11E-3

25 Min. 1.99E-4 -1.24E-3 -2.3E-5 -1.23E-5 -1.1E-3 -9.91E-4

26 Max. 3.2E-4 4.87E-4 -7.52E-6 8.6E-6 -5.19E-4 2.31E-3

26 Min. 9.58E-5 -7.2E-4 -2.08E-5 -6.26E-6 -1.16E-3 -1.11E-3

27 Max. 6.28E-4 9.68E-4 5.1E-6 8.93E-6 -2.16E-6 2.29E-5

27 Min. 1.75E-4 -1.46E-3 2.44E-6 -2.69E-5 -4.5E-6 -7.72E-6

28 Max. 0,0005 6.1E-4 -7.84E-6 1.39E-5 -5.49E-5 2.97E-4

28 Min. 1.74E-4 -1.02E-3 -2.24E-5 -1.04E-5 -1.14E-4 -1.53E-4

29 Max. 1.25E-4 1.23E-3 0 1.69E-7 -1.51E-5 2.8E-5

29 Min. -2.89E-5 -1.27E-3 -1.45E-7 -9.17E-8 -3.22E-5 -2.06E-5

30 Max. 2.21E-4 6.7E-4 -6.9E-6 2.33E-6 -5.29E-5 1.7E-4

30 Min. 5.27E-5 -8.75E-4 -1.61E-5 -4.35E-6 -1.13E-4 -1.25E-4

31 Max. 1.12E-4 8.92E-4 -6.58E-6 2.09E-6 -6.09E-4 1.38E-3

31 Min. -1.8E-5 -9.26E-4 -1.62E-5 -3.93E-6 -1.29E-3 -9.74E-4

32 Max. 3.68E-4 6.29E-4 -6.93E-6 1.65E-6 -5.92E-4 1.3E-3

32 Min. 1.31E-4 -9.56E-4 -1.66E-5 -3.09E-6 -1.25E-3 -9.41E-4

33 Max. 2.96E-4 7.36E-4 0 0 -4.83E-4 1.15E-3

33 Min. 8.96E-5 -9.33E-4 0 0 -1.01E-3 -7.97E-4

34 Max. 3.06E-4 6.08E-4 -6.98E-6 1.1E-6 -4.49E-4 1.03E-3

34 Min. 9.24E-5 -8.52E-4 -1.72E-5 -2.07E-6 -9.42E-4 -7.26E-4

35 Max. 3.49E-4 5.04E-4 -7.04E-6 4.87E-7 -2.87E-4 9.32E-4

35 Min. 1.23E-4 -8.02E-4 -1.84E-5 -2.55E-7 -6.11E-4 -4.6E-4

36 Max. 3.42E-4 7.09E-4 -7.26E-6 3.32E-7 -3.26E-4 1.07E-3

36 Min. 9.92E-5 -9.8E-4 -1.83E-5 -1.77E-7 -6.9E-4 -5.38E-4

37 Max. 4.1E-4 5.83E-4 0 0 -4.15E-4 2.04E-3

37 Min. 1.31E-4 -9.52E-4 0 0 -9.54E-4 -1.01E-3

38 Max. 3.77E-4 5.88E-4 -7.29E-6 1.66E-6 -3.82E-4 1.87E-3

38 Min. 1.25E-4 -8.95E-4 -1.9E-5 -9.24E-7 -8.83E-4 -9.37E-4

39 Max. 6.1E-4 7.25E-4 -9.33E-6 1.83E-5 -5.28E-4 2.37E-3

39 Min. 2.04E-4 -1.26E-3 -2.43E-5 -8.74E-6 -1.18E-3 -1.12E-3

40 Max. 3.21E-4 4.87E-4 -3.69E-6 9.39E-6 -5.23E-4 2.35E-3

40 Min. 9.6E-5 -7.16E-4 -1.24E-5 -2.03E-5 -1.16E-3 -1.12E-3

41 Max. 6.36E-4 9.6E-4 0 1.42E-8 -1.38E-5 4.89E-5

41 Min. 1.8E-4 -1.46E-3 0 -2.84E-8 -2.88E-5 -2.51E-5

42 Max. 4.94E-4 0,0006 -2.13E-6 1.64E-5 -5.49E-5 2.98E-4

42 Min. 1.71E-4 -9.97E-4 -9.57E-6 -3.32E-5 -1.14E-4 -1.52E-4

43 Max. 1.4E-4 1.24E-3 -2.93E-6 3.76E-5 -2.57E-6 3.13E-5

43 Min. -0,00002 -1.29E-3 -8.81E-6 -1.97E-5 -7.55E-6 -1.62E-5

44 Max. 2.22E-4 6.67E-4 -1.03E-5 1.02E-5 -5.26E-5 1.71E-4

156

44 Min. 5.32E-5 -8.72E-4 -2.24E-5 -5.25E-6 -1.13E-4 -1.25E-4

45 Max. 1.28E-4 9.06E-4 -3.35E-6 1.04E-5 -5.69E-4 1.23E-3

45 Min. -9.07E-6 -9.53E-4 -8.31E-6 -2.18E-5 -1.2E-3 -8.85E-4

46 Max. 3.7E-4 6.3E-4 -1.02E-5 1.34E-5 -5.9E-4 1.3E-3

46 Min. 1.33E-4 -9.6E-4 -2.31E-5 -4.69E-6 -1.25E-3 -9.39E-4

47 Max. 3.03E-4 7.18E-4 0 0 -4.8E-4 1.13E-3

47 Min. 9.37E-5 -9.45E-4 0 0 -1.01E-3 -7.87E-4

48 Max. 3.07E-4 6.08E-4 -1.11E-6 1.21E-5 -4.47E-4 1.03E-3

48 Min. 9.33E-5 -8.54E-4 -6.36E-6 -2.53E-5 -9.37E-4 -7.23E-4

49 Max. 3.5E-4 4.93E-4 -1.06E-5 6.21E-6 -3.34E-4 1.07E-3

49 Min. 1.24E-4 -7.97E-4 -2.4E-5 -9.04E-6 -7.09E-4 -5.51E-4

50 Max. 3.45E-4 7.12E-4 6.08E-6 2.23E-5 -3.24E-4 1.06E-3

50 Min. 1.01E-4 -9.85E-4 1.36E-6 -3.87E-5 -6.86E-4 -5.34E-4

51 Max. 4.06E-4 5.68E-4 0 0 -4.17E-4 2.05E-3

51 Min. 1.3E-4 -9.3E-4 0 0 -9.57E-4 -1.01E-3

52 Max. 3.8E-4 5.9E-4 -1.5E-6 1.04E-5 -3.84E-4 1.87E-3

52 Min. 1.27E-4 -9.01E-4 -8.18E-6 -1.59E-5 -8.86E-4 -9.42E-4

53 Max. 6.02E-4 7.05E-4 -3.24E-6 1.76E-5 -5.17E-4 2.29E-3

53 Min. 0,0002 -1.23E-3 -1.06E-5 -2.91E-5 -1.15E-3 -1.07E-3

54 Max. 3.2E-4 4.85E-4 -9.94E-6 1.72E-5 -5.27E-4 2.38E-3

54 Min. 9.57E-5 -7.08E-4 -2.5E-5 -6.41E-6 -1.17E-3 -1.13E-3

55 Max. 6.27E-4 9.52E-4 -2.45E-6 2.69E-5 -2.16E-6 2.28E-5

55 Min. 1.76E-4 -1.44E-3 -5.11E-6 -8.9E-6 -4.51E-6 -7.69E-6

56 Max. 4.87E-4 5.88E-4 -8.02E-6 3.66E-6 -5.46E-5 2.96E-4

56 Min. 1.67E-4 -9.71E-4 -2.11E-5 -3.31E-6 -1.14E-4 -1.52E-4

57 Max. 1.13E-6 7.14E-5 8.62E-6 8.94E-5 8.41E-7 5.81E-5

57 Min. -8.75E-6 -9.11E-5 -1.06E-6 -6.9E-5 -7.35E-6 -7.45E-5

58 Max. 2.22E-4 6.58E-4 0 2.02E-5 -5.2E-5 1.73E-4

58 Min. 5.36E-5 -8.63E-4 0 -3.85E-5 -1.12E-4 -1.25E-4

59 Max. 7.04E-5 4.39E-4 -5.86E-6 1.66E-5 -5.7E-4 1.31E-3

59 Min. 1.91E-6 -4.48E-4 -1.42E-5 -2.29E-5 -1.19E-3 -8.74E-4

60 Max. 3.74E-4 6.29E-4 -5.33E-7 1.89E-5 -5.88E-4 1.3E-3

60 Min. 1.35E-4 -9.64E-4 -1.23E-6 -3.85E-5 -1.24E-3 -9.36E-4

61 Max. 2.79E-4 4.14E-4 0 0 -4.83E-4 1.06E-3

61 Min. 1.1E-4 -6.23E-4 0 0 -0,001 -7.8E-4

62 Max. 3.08E-4 6.05E-4 -1.05E-5 1.1E-5 -4.43E-4 1.02E-3

62 Min. 9.42E-5 -8.53E-4 -2.15E-5 -2.33E-5 -9.29E-4 -7.15E-4

63 Max. 3.42E-4 2.09E-4 1.25E-4 1.32E-4 -1.27E-4 4.17E-4

63 Min. 1.53E-4 -5.02E-4 6.02E-5 -2.32E-4 -2.85E-4 -1.73E-4

64 Max. 3.47E-4 7.14E-4 -1.66E-5 1.24E-5 -3.18E-4 1.04E-3

64 Min. 1.02E-4 -9.89E-4 -3.43E-5 -1.8E-5 -6.75E-4 -5.24E-4

65 Max. 3.94E-4 4.44E-4 0 0 -4.22E-4 1.99E-3

65 Min. 1.44E-4 -8.04E-4 0 0 -9.55E-4 -9.68E-4

66 Max. 3.83E-4 5.9E-4 -1.08E-5 1.87E-5 -3.84E-4 1.87E-3

66 Min. 1.29E-4 -9.03E-4 -2.31E-5 -2.13E-5 -8.86E-4 -9.45E-4

157

67 Max. 5.81E-4 6.29E-4 0 0 -5.07E-4 2.23E-3

67 Min. 2.1E-4 -1.14E-3 0 0 -1.13E-3 -1.05E-3

68 Max. 3.18E-4 4.84E-4 -1.76E-6 3.03E-5 -5.3E-4 2.41E-3

68 Min. 9.48E-5 -6.96E-4 -6.54E-6 -4.88E-5 -1.18E-3 -1.15E-3

69 Max. 5.9E-4 6.74E-4 1.27E-5 1.5E-5 -5.21E-6 2.38E-5

69 Min. 1.96E-4 -1.13E-3 6.14E-6 -2.87E-5 -1.08E-5 -1.17E-5

70 Max. 4.79E-4 5.74E-4 -1.48E-6 2.59E-5 -5.41E-5 2.92E-4

70 Min. 1.63E-4 -9.43E-4 -7.3E-6 -4.31E-5 -1.12E-4 -1.51E-4

71 Max. 0 0 0 0 0 0

71 Min. 0 0 0 0 0 0

72 Max. 0 0 0 0 0 0

72 Min. 0 0 0 0 0 0

73 Max. 0 0 0 0 0 0

73 Min. 0 0 0 0 0 0

74 Max. 0 0 0 0 0 0

74 Min. 0 0 0 0 0 0

75 Max. 0 0 0 0 0 0

75 Min. 0 0 0 0 0 0

76 Max. 6.49 0 0 0 0 0

76 Min. -5.41 0 0 0 0 0

77 Max. 12.97 0 0 0 0 0

77 Min. -9.72 0 0 0 0 0

78 Max. 12.96 0 0 0 0 0

78 Min. -9.72 0 0 0 0 0

79 Max. 12.97 0 0 0 0 0

79 Min. -9.72 0 0 0 0 0

80 Max. 6.49 0 0 0 0 0

80 Min. -5.41 0 0 0 0 0

81 Max. 0 0 0 0 0 0

81 Min. 0 0 0 0 0 0

82 Max. 0 0 0 0 0 0

82 Min. 0 0 0 0 0 0

26 Max, 3.48 3.48 0 0 0 0

26 Min, -4.07 -4.07 --- --- --- ---

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20 Min. -3.52 -3.52 0 0 0 0

8 Max, 2.28 2.28 0 0 0 0

8 Min, -1.71 -1.71 62.31 119.05 4.99 10.06

22 Max, 1.71 1.71 -60.46 -60.55 -18.51 -17.49

22 Min, -2.28 -2.28 0 0 0 0

10 Max, 3.71 3.71 0 0 0 0

10 Min, -1.43 -1.43 57.07 99.96 25.01 24.98

24 Max, 1.43 1.43 -43.67 -43.74 -19.58 -19.66

24 Min, -3.71 -3.71 0 0 0 0

12 Max, 4.54 4.54 0 0 0 0

12 Min, -2.98 -2.98 11.44 15.17 5.56 11.54

26 Max, 2.98 2.98 -2.9 -2.87 -10.45 -28.73

26 Min, -4.54 -4.54 0 0 0 0

14 Max, 3.04 3.04 0 0 0 0

14 Min, -2.25 -2.25 22.5 32.57 14.96 20.08

28 Max, 2.25 2.25 -6.05 -2.82 -13.38 -48.6

28 Min, -3.04 -3.04 3.31 0.08 11.71 20.88

16 Max, 0.42 0.42 -10.84 -24.18 -12.3 -19.82

16 Min, -0.83 -0.83 17.4 35.73 13.48 26.89

30 Max, 0.83 0.83 -7.27 -3.24 -19.5 -34.71

30 Min, -0.42 -0.42 6.22 6.19 3.42 5.44

18 Max, 0.28 0.28 -15.72 -18.08 -14.53 -14.54

18 Min. -0.83 -0.83 33.91 41.15 15.21 15.67

32 Max. 0.83 0.83 -16.41 -16.34 -5.16 -10.39

32 Min, -0.28 -0.28 42.21 42.29 25.42 49.04

20 Max, 0.99 0.99 -49.59 -90.72 -25.93 -26.01

166

20 Min, -1.18 -1.18 65.11 118.94 29.7 31.29

34 Max, 1.18 1.18 -54.96 -55.05 -28.53 -61.01

34 Min, -0.99 -0.99 60.46 60.55 18.51 17.49

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22 Min. -2.97 -2.97 77.92 160.28 4.37 9.04

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36 Min, -3.37 -3.37 43.67 43.74 19.58 19.66

24 Max, 1.33 1.33 -57.07 -99.96 -25.01 -24.98

24 Min, -1.39 -1.39 74.05 130.12 33.14 33.11

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38 Min, -1.33 -1.33 2.9 2.87 10.45 28.73

26 Max, 3.2 3.2 -11.44 -15.17 -5.56 -11.54

26 Min, -2.21 -2.21 33.14 53.43 9.75 9.72

40 Max, 2.21 2.21 -14.79 -14.72 -1.84 -13.8

40 Min, -3.2 -3.2 6.05 2.82 13.38 48.6

28 Max. 5.36 5.36 -22.5 -32.57 -14.96 -20.08

28 Min, -3.41 -3.41 29.3 42.87 14.14 14.2

42 Max, 3.41 3.41 -8.81 -4.78 1.84 -27.02

42 Min. -5.36 -5.36 7.27 3.24 19.5 34.71

30 Max, 0.42 0.42 -17.4 -35.73 -13.48 -26.89

30 Min, -0.83 -0.83 10.86 24.26 12.27 19.94

44 Max, 0.83 0.83 -3.33 -0.11 -11.54 -21.21

44 Min, -0.42 -0.42 16.41 16.34 5.16 10.39

32 Max, 0.28 0.28 -33.91 -41.15 -15.21 -15.67

32 Min. -0.86 -0.86 15.72 18.08 14.52 14.54

46 Max. 0.86 0.86 -6.22 -6.19 -2.48 -5.44

46 Min, -0.28 -0.28 54.96 55.05 28.53 61.01

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48 Min, -0.99 -0.99 74.16 74.25 14.54 16.19

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36 Min, -2.87 -2.87 61.28 118.86 5.07 9.71

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38 Min, -1.39 -1.39 57.74 100.54 24.42 24.4

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52 Min, -1.33 -1.33 14.79 14.72 1.84 13.8

40 Max, 1.72 1.72 -33.14 -53.43 -9.75 -9.72

40 Min, -3.73 -3.73 23.15 35.2 5.85 11.95

54 Max, 3.73 3.73 -9.69 -9.67 -10.78 -30.2

54 Min, -1.72 -1.72 8.81 4.78 -1.84 27.02

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42 Min, -3.88 -3.88 18.88 26.03 11.25 11.29

167

56 Max, 3.88 3.88 -3.8 -0.57 0.55 -16.64

56 Min, -1.83 -1.83 3.33 0.11 11.54 21.21

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44 Min. -4.11 -4.11 0 0 0 0

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58 Min, -5.63 -5.63 6.22 6.19 2.48 5.44

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46 Min. -3.41 -3.41 0 0 0 0

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62 Max, 1.08 1.08 0 0 0 0

62 Min. -3.17 -3.17 60.4 60.5 14.85 16.46

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64 Min, -2.04 -2.04 43.86 43.93 18.75 18.84

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52 Min, -0.87 -0.87 0 0 0 0

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66 Min. -2.89 -2.89 9.69 9.67 10.78 30.2

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54 Min, -3.88 -3.88 0 0 0 0

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68 Min. -6.11 -6.11 3.8 0.57 -0.55 16.64

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70 Min, -4.27 -4.27 0 0 0 0

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72 Min, -2.33 -2.33 0 0 0 0

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73 Min, -5.76 -5.76 0 0 0 0

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168

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75 Min, -3.19 -3.19 0 0 0 0

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76 Min, -3.19 -3.19 0 0 0 0

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27 Min, -4.27 -4.27 -0.06 60.16 7.09E-3 8.23E-3

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78 Min, -5.79 -5.79 0 0 0 0

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55 Min, -4.23 -4.23 -0.07 60.18 0.01 0.02

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79 Min, -2.33 -2.33 0 0 0 0

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80 Min, -3.18 -3.18 0 0 0 0

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60 Min, -6.82 -6.82 --- --- --- ---

44 Max, 6.82 6.82 --- --- --- ---

44 Min. -4.78 -4.78 0 0 0 0

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58 Min, -6.69 -6.69 --- --- --- ---

46 Max, 6.69 6.69 --- --- --- ---

46 Min. -4.34 -4.34 0 0 0 0

16 Max. 4.88 4.88 0 0 0 0

16 Min. -6.88 -6.88 --- --- --- ---

4 Max. 6.88 6.88 --- --- --- ---

4 Min. -4.88 -4.88 0 0 0 0

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18 Min, -6.75 -6.75 --- --- --- ---

2 Max, 6.75 6.75 --- --- --- ---

2 Min. -4.43 -4.43 0 0 0 0

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6 Min. -7.46 -7.46 0 0 0 0

169

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4 Max. 2.14 2.14 --- --- --- ---

4 Min, -0.88 -0.88 0 0 0 0

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20 Min, -0.91 -0.91 --- --- --- ---

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8 Min. -2.45 -2.45 0 0 0 0

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6 Max, 6.11 6.11 --- --- --- ---

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59 Min. 0 0 --- --- --- ---

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26 Min. 0 0 --- --- --- ---

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11 Min. 0 0 0 0 0 0

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171

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A AÇÃO DO VENTO NO DIMENSIONAMENTO DE PAVILHÕES DE ESTRUTURA...

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