Roberto Bringel Kawamura
ELABORAÇÃO DO PROJETO DE FUNDAÇÃO DO ESPAÇO EDUCATIVO
URBANO DE 12 SALAS DE AULA - SÃO VALÉRIO - TO
Palmas - TO
2020
Roberto Bringel Kawamura
ELABORAÇÃO DO PROJETO DE FUNDAÇÃO DO ESPAÇO EDUCATIVO
URBANO DE 12 SALAS DE AULA - SÃO VALÉRIO - TO
Trabalho de Conclusão de Curso (TCC) I
elaborado e apresentado como requisito
parcial para obtenção do título de bacharel em
Engenharia Civil pelo Centro Universitário
Luterano de Palmas (CEULP/ULBRA).
Orientador: Prof. M.e Edivaldo Alves Santos.
Palmas – TO
2020
Roberto Bringel Kawamura
ELABORAÇÃO DO PROJETO DE FUNDAÇÃO DO ESPAÇO EDUCATIVO
URBANO DE 12 SALAS DE AULA - SÃO VALÉRIO DA NATIVIDADE - TO
Trabalho de Conclusão de Curso (TCC) I
elaborado e apresentado como requisito
parcial para obtenção do título de bacharel em
Engenharia Civil pelo Centro Universitário
Luterano de Palmas (CEULP/ULBRA). Orientador: Prof. M.e Edivaldo Alves Santos.
Aprovado em: _____/_____/_______
BANCA EXAMINADORA
_________________________________________________
Prof. M.e Edivaldo Alves Santos.
Orientador
Centro Universitário Luterano de Palmas – CEULP
_________________________________________________
Avaliador 1
Prof. M.e Roldão Pimentel Araújo Junior.
Centro Universitário Luterano de Palmas – CEULP
_________________________________________________
Avaliador 2
Centro Universitário Luterano de Palmas – CEULP
Palmas – TO
2020
EPÍGRAFE
“O trabalho e a dedicação são a única estrada que leva ao verdadeiro sucesso.”
(Autor desconhecido)
AGRADECIMENTO
Agradeço este momento primeiramente a Deus, que me deu a vida, a saúde,
as oportunidades, para que eu persistisse e superasse os desafios que surgiram ao
longo dessa caminhada, a meus amados e queridos pais, Roberto Takashi Kawamura
e Rosa Gomes Bringel Kawamura, pelos inúmeros sacrifícios para me conceder uma
educação digna, a minha esposa Mônica Sayuri Adati Kawamura pela ajuda
incondicional ao longo de minha formação. Agradeço o orientador e Prof.ª Edivaldo
Alves Santos que sempre demonstrou preocupação com a caminhada deste trabalho,
sempre muito prestativo e compreensivo, disposto a oferecer o melhor do seu
conhecimento e profissionalismo. Aos meus colegas de faculdade pela persistente
busca pelo conhecimento.
RESUMO
KAWAMURA, Roberto Bringel. ELABORAÇÃO DO PROJETO DE FUNDAÇÃO DO
ESPAÇO EDUCATIVO URBANO DE 12 SALAS DE AULA (SÃO VALÉRIO DA
NATIVIDADE – TO). 2020. __ f. Trabalho de Conclusão de Curso (Graduação) –
Curso de Engenharia Civil, Centro Universitário Luterano de Palmas, Palmas/TO,
2020.
O presente trabalho objetiva a elaboração de um novo projeto de fundação para
Espaço educativo urbano de 12 salas de aula em São Valério – TO, seguindo as
normas pertinentes, partindo dos dados de sondagem que foram coletados e da planta
de carga da edificação. Verificando se havia viabilidade técnica no projeto preconizado
pelo Ministério da Educação, naquela localidade.
Palavras chave: São Valério da Natividade – TO. Fundação. Estacas.
ABSTRACT
KAWAMURA, Roberto Bringel. ELABORATION OF THE FOUNDATION PROJECT
OF THE URBAN EDUCATIONAL SPACE OF 12 CLASSROOMS (SÃO VALÉRIO
DA NATIVIDADE - TO). 2020. __ f. Course Conclusion Paper (Graduation) - Civil
Engineering Course, Centro Universitário Luterano de Palmas, Palmas / TO, 2020.
The present work, aimed at the elaboration of a new foundation project for an
urban educational space of 12 classrooms in São Valério - TO, following the relevant
rules, starting from the drilling data that were collected and the building load plan.
Checking if there was technical feasibility in the project recommended by the Ministry
of Education, in that location.
Keywords: São Valério da Natividade - TO. Foundation. Piles.
LISTA DE FIGURAS
Figura 1: Conjunto de estacasformando um estaqueamento. ................................... 37
Figura 2: Espaçamento mín. adotado entre estacas de um estaqueamento ............ 38
Figura 3: Estaqueamentos compostos por até 6 estacas. ......................................... 39
Figura 4: Planta Baixa. .............................................................................................. 41
Figura 5: Vista frontal e vista lateral. ......................................................................... 42
Figura 6: Croqui de locação dos furos de sondagem. ............................................... 42
Figura 7: Perfil do solo entre o SPT-01, SPT-02 e SPT-03. ...................................... 43
Figura 8: Detalhamento armadura ............................................................................. 60
Figura 9: Janela de cadastramento da estaca........................................................... 61
Figura 10: Diagrama de momento fletor. ................................................................... 63
Figura 11: Interface do software Pcalc. ..................................................................... 64
Figura 12: Janela de incerssão dos dados geométricos. .......................................... 64
Figura 13: Janela de lançamento dos materiais. ....................................................... 65
Figura 14: Janela de incerssão da armadura. ........................................................... 65
Figura 15:Janela do resultado. .................................................................................. 66
Figura 16: Diagrama de momento fletor. ................................................................... 67
Figura 17: Diagrama de interação. ............................................................................ 68
Figura 18: Ábaco resistência lateral. ......................................................................... 69
Figura 19: Dissipação da carga ao longo do fuste. ................................................... 71
Figura 20: Curva Carga x Recalque. ......................................................................... 76
Figura 21: Gráfico. ..................................................................................................... 77
Figura 22: Gráfico. ..................................................................................................... 78
Figura 23: Gráfico. ..................................................................................................... 79
Figura 24: Gráfico. ..................................................................................................... 79
Figura 25: Gráfico. ..................................................................................................... 80
LISTA DE TABELAS
Tabela 1: Coeficiente K (Aoki e Velloso) e razão de atrito α ..................................... 25
Tabela 2: Fatores de correção F1 e F2 ..................................................................... 25
Tabela 3: Valores do coeficiente K (Décourt-Quaresma) .......................................... 26
Tabela 4: Valores dos fatores α e β em função da estaca e do solo ......................... 27
Tabela 5: Valores de α3 de Teixeira. ......................................................................... 29
Tabela 6: Valores β4 de Teixeira............................................................................... 29
Tabela 7: Dados utilizados no método de Aoki-Velloso. ........................................... 45
Tabela 8: Valores obtidos para o SPT 01, pelo método de Aoki-Velloso .................. 45
Tabela 9: Valores obtidos para o SPT 02, pelo método de Aoki-Velloso .................. 45
Tabela 10: Valores obtidos para o SPT 03, pelo método de Aoki-Velloso ................ 45
Tabela 11: Dados utilizados no método de Décourt-Quaresma. ............................... 46
Tabela 12: Valores obtidos para o SPT 01, método Décourt-Quaresma. ................. 46
Tabela 13: Valores obtidos para o SPT 02, método Décourt-Quaresma .................. 46
Tabela 14: Valores obtidos para o SPT 03, método Décourt-Quaresma .................. 46
Tabela 15: Dados utilizados no método de Teixeira. ................................................. 47
Tabela 16: Valores obtidos para o SPT 01, pelo método de Teixeira ....................... 47
Tabela 17: Valores obtidos para o SPT 02, pelo método de Teixeira ....................... 47
Tabela 18: Valores obtidos para o SPT 03, pelo método de Teixeira ....................... 47
Tabela 19: Resultado do SPT01. .............................................................................. 48
Tabela 20: Resultado do SPT02. .............................................................................. 48
Tabela 21: Resultado do SPT 03. ............................................................................. 48
Tabela 22: BLOCO C – Laboratório de informática. .................................................. 49
Tabela 23: BLOCO E1 - Salas de aula. ..................................................................... 50
Tabela 24: Bloco A - Administrativo. ......................................................................... 51
Tabela 25: Bloco B - Auditório e Biblioteca. .............................................................. 52
Tabela 26: Bloco D - Cozinha e Refeitório. ............................................................... 53
Tabela 27: Bloco F - Salas de aula. .......................................................................... 54
Tabela 28: Bloco E2 – Salas de aula. ....................................................................... 55
Tabela 29: Bloco G – Ginásio de esportes. ............................................................... 56
Tabela 30: Dados do pilar 24. ................................................................................... 57
Tabela 31: Solos argilosos. ....................................................................................... 62
Tabela 32: Coeficiente de mola e coeficiente de reação horizontal. ......................... 63
Tabela 33: Resultados dos Cálculos para o encurtamento elástico (ρe). .................. 72
Tabela 34: Resultado dos Cálculos de recalque do solo (ρs). .................................. 75
Tabela 35: Resultado dos Cálculos de recalque (ρ). ................................................. 75
Tabela 36: Dados necessários para cálculo da curva. .............................................. 75
Tabela 37: Resultados, curva. ................................................................................... 76
Sumário 1. INTRODUÇÃO ................................................................................................ 13
2. PROBLEMA DE PESQUISA ........................................................................... 14
3. HIPÓTESE ...................................................................................................... 15
4. OBJETIVOS .................................................................................................... 16
4.1. Objetivo Geral ................................................................................................. 16
4.2. Objetivos Específicos ...................................................................................... 16
5. JUSTIFICATIVA .............................................................................................. 17
6. REFERENCIAL TEÓRICO .............................................................................. 18
6.1. Fundação direta ou superficial ......................................................................... 18
6.1.1. Sapatas ............................................................................................ 18
6.2. Fundações indiretas ou profundas .................................................................. 18
6.2.1. Fundação por estacas...................................................................... 19
6.2.1.1. Estaca tipo Franki ........................................................................... 19
6.2.1.2. Estacas tipo broca ........................................................................... 19
6.2.1.3. Estaca tipo Strauss ......................................................................... 19
6.2.1.4. Estacas tipo escavada .................................................................... 20
6.2.1.5. Estacas tipo hélice contínua ............................................................ 20
6.2.1.6. Estacas raiz ..................................................................................... 20
6.2.2. Critérios para escolha do tipo de estaca .......................................... 21
6.2.3. Capacidade de carga das estacas ................................................... 22
6.2.3.1. Método Aoki-Velloso ....................................................................... 24
6.2.3.2. Método Décourt-Quaresma ............................................................. 26
6.2.3.3. Método de Teixeira ......................................................................... 28
6.2.4. Recalque .......................................................................................... 30
6.2.4.1. Encurtamento elástico ..................................................................... 30
6.2.4.2. Recalque do solo ............................................................................ 31
6.2.5. Dimensionamento estrutural ............................................................ 33
6.2.5.1. Estacas ........................................................................................... 33
6.2.5.2. Estaqueamento ............................................................................... 37
6.2.6. Blocos de coroamento ..................................................................... 39
6.2.6.1. Software Eberick ............................................................................. 40
6.2.6.2. Software P-Calc .............................................................................. 40
7. METODOLOGIA.............................................................................................. 41
7.1. Caracterização da área de estudo ................................................................... 41
7.2. Perfis do solo .................................................................................................. 42
7.3. Dimensionamento da capacidade de carga ..................................................... 44
7.3.1. Método Aoki-Velloso (1975) ............................................................. 45
7.3.2. Método de Décourt-Quaresma (1978) ............................................. 46
7.3.3. Método de Teixeira (1996) ............................................................... 47
7.3.4. Capacidade de carga obtida ............................................................ 48
7.3.5. Estaqueamento ................................................................................ 48
7.4. Caso do pilar 24 .............................................................................................. 57
7.4.1. Capacidade de carga do pilar 24 ..................................................... 57
7.4.2. Dimensionamento estrutural ............................................................ 58
7.4.2.1. Estacas (P24) .................................................................................. 58
7.4.2.2. Bloco coroamento (P24).................................................................. 61
7.4.2.3. Momento fletor máximo e Força horizontal máxima na estaca ....... 62
7.4.2.3.1. Verificação Momento Resistente (P24) ........................................... 64
7.4.2.3.2. Verificação Força Horizontal Máxima .............................................. 66
7.4.3. Recalque ......................................................................................... 71
7.4.3.1. Encurtamento elástico (ρe) ............................................................. 71
7.4.3.2. Recalque do solo (ρs) ..................................................................... 72
7.4.3.2.1. Cálculos ........................................................................................... 73
7.4.3.3. Curva carga x recalque ................................................................... 75
8. Resultados e discussão ................................................................................... 77
9. CONCLUSÃO ................................................................................................. 81
10. REFERÊNCIAS ............................................................................................... 82
11. Anexos ............................................................................................................ 85
13
1. INTRODUÇÃO
Toda obra é geralmente composta por uma estrutura e uma fundação. Assim,
a fundação, é a junção da estrutura e o maciço do solo cuja principal função é a
transmissão de cargas das lajes, vigas e pilares para uma camada resistente do solo
o qual a obra se apoia. Para definir o tipo de fundação, é necessário levar alguns
fatores em consideração, a origem e formação geológica do local, a topografia da
área, a intensidade da carga da construção, informações das construções vizinhas,
as ferramentas e máquinas disponíveis para a realização dos trabalhos, nível do
lençol freático, aspectos econômicos, entre outros.
Desta forma é difícil definir um projeto de fundação, o qual, se tenha intensão
de replicar em outro local.
Existem dois grupos de fundações: fundações diretas e as fundações
profundas ou indiretas.
A fundação direta é caracterizada pelas cargas que são transmitidas sob a sua
base e a profundidade de assentamento é inferior a duas vezes a menor dimensão
da fundação. Alguns exemplos são as sapatas, radiers, blocos.
Fundação profunda, segundo a NBR 6122, é aquela que transmite a carga da
superestrutura ao terreno pela ponta (resistência de ponta), pela superfície lateral
(resistência de atrito), ou pela combinação de ambas. Além disso, o comprimento é
maior do que duas vezes a menor dimensão em planta e maior ou igual a três metros.
Alguns exemplos são as estacas, tubulões e caixões.
Hoje no Brasil, muitas prefeituras não possuem um departamento de
engenharia para elaborar seus projetos, desta forma não conseguem atender suas
demandas, no que diz respeito a construção de novas escolas, creches (CMEI),
unidades de saúde (UBS), unidades de pronto atendimento (UPA), e vários outros
equipamentos públicos.
Para ajudar as estas prefeituras a ter acesso aos recursos do governo federal
para construção de escolas, o Ministério da Educação (MEC), através do Fundo
Nacional de Desenvolvimento da Educação (FNDE), criou um projeto com
orçamento.
Desta forma foi possível, tais prefeituras pleitearem tais recursos, junto ao
governo para tender suas demandas.
14
2. PROBLEMA DE PESQUISA
Considerando que o projeto executivo de fundação foi preconizado pelo
Ministério da Educação (MEC).
Considerando que o projeto poderá ser executado em local onde o solo
apresenta características diferentes, das que foram adotadas durante o seu
dimensionamento.
De qual maneira é possível afirmar, que os subsídios e os parâmetros do
projeto preconizado pelo Ministério da Educação, atenderão aos critérios da NBR
6122/2019?
15
3. HIPÓTESE
O projeto preconizado pelo Ministério da Educação poderá ser utilizado como
projeto executivo, somente nos casos em que o solo apresente tensão admissível ou
capacidade de carga admissível, igual ou superior ao considerado no
dimensionamento do mesmo.
16
4. OBJETIVOS
4.1. Objetivo Geral
O objetivo geral deste trabalho é elaborar um projeto de fundação em
conformidade com a NBR 6122, e consequentemente baseando-se na capacidade de
carga admissível do solo, em uma obra localizada na cidade de São Valério - TO.
4.2. Objetivos Específicos
Obter sondagem (in loco) e planta de Carga do projeto preconizado pelo MEC;
Dimensionar a capacidade de carga do solo, utilizando os dados da sondagem;
Dimensionar a fundação para atender as solicitações da planta de carga;
Realizar análise comparativa da viabilidade técnica, do projeto executivo
preconizado pelo Ministério da educação;
17
5. JUSTIFICATIVA
O desenvolvimento desse trabalho, visa a elaboração de um novo projeto de
fundação, seguindo as normas da NBR 6122, partindo dos dados de sondagem que
serão coletados e da planta de carga da edificação.
É muito importante verificar se o projeto executivo da fundação, do Ministério
da Educação, atende as normas da NBR 6122, naquela localidade tocantinense.
Uma boa elaboração e análise de projetos de fundação passam por uma boa
Sondagem do solo, sendo que essa é a primeira e também a principal ação a ser feita
antes da escolha do processo a ser utilizado no projeto. Para que diante dos
resultados encontrados no estudo de solo possa se determinar o tipo de fundação do
projeto. As Normas Brasileiras tem papel fundamental, para que projetos de fundação,
sejam executados devidamente, seguindo suas especificações. (Lopes, 2011)
18
6. REFERENCIAL TEÓRICO
As fundações são classificadas em dois tipos, fundação direta ou superficial
e fundações indireta ou profundas. (NBR6122,2019)
6.1. Fundação direta ou superficial
É um Tipo de fundação que a base está assentada em profundidade inferior a
duas vezes o menor lado da fundação, recebendo assim as tensões distribuídas que
equilibram a carga aplicada.
Para esta definição adota-se a menor profundidade, caso esta não seja
constante em todo o perímetro da fundação. (NBR6122, 2019)
6.1.1. Sapatas
Conforme a NBR 6122, as sapatas são elementos de fundação, do tipo
fundação rasa, são feitas de concreto armado e dimensionadas de modo que as
tensões de tração nelas resultantes sejam resistidas pelo uso de armaduras dispostas
para esse fim.
6.2. Fundações indiretas ou profundas
Delibera-se como fundação profunda aquela que transmite a carga vinda da
superestrutura ao terreno pela base (resistência de ponta), por sua superfície lateral
(resistência de fuste), ou pela associação das duas, sendo sua ponta ou base apoiada
em uma profundidade que exceda a oito vezes a sua menor dimensão em planta e no
mínimo 3,0 m, quando não for atingido o limite de oito vezes, a denominação é
justificada.
Neste tipo de fundação incluem-se as estacas e os tubulões.
19
6.2.1. Fundação por estacas
Elemento de fundação profunda executado inteiramente por equipamentos ou
ferramentas, sem que, em qualquer fase de sua execução, haja trabalho manual em
profundidade. Os materiais empregados podem ser: madeira, aço, concreto pré-
moldado, concreto moldado in loco, argamassa, calda de cimento, ou qualquer
combinação dos anteriores, conforme a NBR 6122 (2019).
A seguir serão mostradas as características gerais, de alguns tipos de estacas
usadas no Brasil como elemento de fundação:
6.2.1.1. Estaca tipo Franki
As estacas tipo Franki são executadas enchendo-se de concreto perfurações
previamente executadas no terreno, através da cravação de tubo de ponta fechada,
recuperado e possuindo base alargada. Este fechamento pode ser feito no início da
cravação do tubo ou em etapa intermediária, por meio de material granular ou peça
pré-fabricada de aço ou de concreto. (NBR6122, 2019)
6.2.1.2. Estacas tipo broca
Tipo de fundação profunda executada por perfuração com trado e posterior
concretagem. (NBR6122, 2019)
6.2.1.3. Estaca tipo Strauss
É iniciada com um soquete, até uma profundidade de 1 m a 2 m. O furo feito
com o soquete serve de guia para introdução do primeiro tubo de revestimento,
dentado na extremidade inferior, chamado “coroa”. Após a introdução da coroa, o
soquete é substituído pela sonda (piteira), a qual, por golpes sucessivos, vai retirando
o solo do interior e abaixo da “coroa”, que vai sendo introduzida no terreno. Quando a
coroa estiver toda cravada, é rosqueado o tubo seguinte, e assim por diante, até que
se atinja a profundidade prevista para a perfuração ou as condições previstas para o
terreno. Imediatamente antes da concretagem, deve ser feita a limpeza completa do
fundo da perfuração, com total remoção da lama e da água eventualmente
acumuladas durante a perfuração. (NBR6122, 2019)
20
6.2.1.4. Estacas tipo escavada
Tipo de fundação profunda executada por escavação mecânica, com uso ou
não de lama bentônica, de revestimento total ou parcial, e posterior concretagem.
(NBR6122, 2019)
6.2.1.5. Estacas tipo hélice contínua
Consiste na introdução, até a profundidade estabelecida em projeto, por
rotação da hélice contínua, sem a retirada do solo escavado. Uma vez atingida a
profundidade de projeto, é iniciada a injeção de concreto pela haste central do trado,
com a retirada simultânea da hélice contínua contendo o material escavado, e sem
rotação. O concreto utilizado deve apresentar resistência característica fck de 20 MPa,
ser bombeável e composto de cimento, areia, pedrisco e pedra 1, com consumo
mínimo de cimento de 350 kg/m3, sendo facultativa a utilização de aditivos. A
armadura neste tipo de estaca só pode ser instalada depois da concretagem.
(NBR6122, 2019)
6.2.1.6. Estacas raiz
É executada por perfuratriz, com ou sem lama estabilizante até a profundidade
especificada no projeto. Pode ser ou não revestida, sendo que as estacas tipo raiz
são revestidas, pelo menos em parte do seu comprimento. De qualquer maneira é
preciso garantir a estabilidade da escavação. Estacas tipo raiz, onde a injeção é
utilizada para moldar o fuste. Imediatamente após a moldagem do fuste, é aplicada
pressão no topo, com ar comprimido, uma ou mais vezes durante a retirada do tubo
de revestimento. Não se usa tubo de válvulas múltiplas, mas usam-se pressões baixas
(inferiores a 0,5 MPa) que visam apenas garantir a integridade da estaca. (NBR6122,
2019)
21
6.2.2. Critérios para escolha do tipo de estaca
Conforme Hachich et al., (1998), para a definição do modelo de estaca a ser
utilizada em uma determinada obra, há a necessidade de analisar os seguintes
critérios:
Esforços nas fundações, buscando diferenciar:
Carregamento nos pilares;
Outros esforços (tração e flexão).
Atributos e propriedades do subsolo:
Argilas muito moles atrapalham a construção de estacas de concreto
moldadas in loco;
Solos muito firmes a penetração de estacas pré - moldadas por
cravação;
Solos com presença matacões prejudicam a construção de todos os
tipos de estaca;
Solos que apresentam cota de água elevada complicam a construção
de estacas de concreto moldadas in loco;
Aterros construídos sobre substratos de solo mole, mesmo adensado,
colaboram com a ocorrência do atrito negativo nas estacas executadas
neste substrato;
Características da obra:
Movimentação de maquinas em terrenos irregular, anguloso;
Insuficiência de espaço para instalação do equipamento;
Obras longe de cidades grande, aumentam o gasto com equipamentos;
Particularidades de construções adjacentes:
Tipo e profundidade das fundações;
Presença de subsolos;
Sensibilidade a vibrações;
Avarias já presentes.
22
6.2.3. Capacidade de carga das estacas
O método do teste de penetração padrão (SPT) é o método mais utilizado para
caracterização do solo.
O SPT é um ensaio, realizado através da cravação de um amostrador com
ponta afiada para cortar o solo, que nos possibilita identificar a resistência
oferecida pelo solo, na proporção que o amostrador avança nas camadas
adjacente. (Fonteles, 2003)
As sondagens de simples reconhecimento formam um instrumento básico
de investigação dos solos, sendo de alto poder atrativo e bastante aplicado devido
à sua facilidade de execução e baixo custo. (Fonteles, 2003)
Com a sondagem de SPT e do categoria de solo, pode-se dimensionar
fundações profundas por meio de métodos denominados semi-empíricos.
Seguindo os métodos semi-empíricos para previsão da capacidade de carga de
Aoki-Velloso, de Décourt-Quaresma e de Teixeira. Os procedimentos são
baseados em correlações empíricas com os resultados de ensaios in situ
(CINTRA; AOKI, 2010), relacionados à capacidade de resistência encontrada nos
ensaios de penetração e os tipos de solo encontrados – de um modo geral, argila,
silte e/ou areia. Os três métodos são utilizados para prever a carga de ruptura (PR)
da estaca, sendo esta a soma da resistência devida ao atrito lateral (PL) e de ponta
(PP) do elemento.
Mais especificamente, a NBR 6122, 2019 explica que, para fundações
profundas, a carga admissível é determinada após a verificação experimental. Esta
capacidade de carga é dada pela soma de duas parcelas:
23
Onde:
𝑃𝑅 = 𝑃𝑙 + 𝑃𝑝 (Eq. 1)
e,
𝑃𝑙 = 𝑈 𝑥 ∑ 𝑥 𝛥𝑙 𝑥 𝑟𝑙 (Eq. 2)
e,
𝑃𝑟 = 𝑈 𝑥 𝐴 𝑥 𝑟𝑝 (Eq. 3)
Sendo:
𝑃𝑅 – capacidade de carga na ruptura da estaca
𝑃𝑙 – parcela de resistência correspondente ao atrito lateral
𝑃𝑝 – parcela correspondente à resistência de ponta
U – perímetro da estaca analisada
𝛥𝑙 – trecho onde admite-se rL constante, ou seja, altura da camada com mesmas
características (material e N ou NSPT)
A – área da ponta da estaca
rL – resistência unitária devida ao atrito lateral
rP – resistência de unitária na ponta da estaca
Ressaltando que, segundo Cintra e Aoki (2010), rL e rP são conhecidas
também por incógnitas geotécnicas.
Apesar de serem metodologias bem-conceituadas, tanto o método de Aoki-
Velloso (1975) quanto o de Décourt-Quaresma (1978), não levam em
consideração as incertezas envolvidas. Mesmo que se tenha o conhecimento de
resultados de ensaios in loco, não são feitos ensaios pontuais para cada estaca que
será executada, até porque seria uma atividade inviável. Diante de tais incertezas,
as fundações devem ser cautelosamente definidas e dimensionadas.
24
6.2.3.1. Método Aoki-Velloso
Segundo Alonso (1983), a diferença entre os dois métodos está na
estimativa dos valores das parcelas de resistência unitária devidas ao atrito
lateral e ao apoio direto da ponta. Sendo, pelo cálculo de Aoki-Velloso (CINTRA;
AOKI, 2010):
𝑟𝑃 =
𝐾 · 𝑁𝑃
𝐹1 . 0,2
(Eq. 4)
𝑟𝐿 =
𝛼 · 𝐾 · 𝑁𝐿
𝐹2
(Eq. 5)
Onde:
K – coeficiente que depende do tipo de solo (MPa – tabela 1)
α – valor função do tipo de solo (% – tabela 1)
NP – índice de resistência à penetração da camada de apoio da ponta da estaca
NL – índice de resistência à penetração da camada referente ao ΔL em que se
considera rL constante
F1 e F2 – fatores de correção que levam em conta o efeito escala (diferença entre
o protótipo da estaca e o cone CTP modelo – adimensionais – tabela 1)
25
Tabela 1: Coeficiente K (Aoki e Velloso) e razão de atrito α
Tipo de solo K (MPa)
α (%)
Areia 1.000 1,40
Areia siltosa 800 2,00
Areia silto-argilosa 700 2,40
Areia argilosa 600 3,00
Areia argilo-siltosa 500 2,80
Silte 400 3,00
Silte arenoso 550 2,20
Silte areno-argiloso 450 2,80
Silte argiloso 230 3,40
Silte argilo-arenoso 250 3,00
Argila 200 6,00
Argila arenosa 350 2,40
Argila areno-siltosa 300 2,80
Argila siltosa 220 4,00
Argila silto-arenosa 330 3,00
Fonte: Adaptada de CINTRA e AOKI, 2010.
Tabela 2: Fatores de correção F1 e F2
Tipo de estaca F1 F2
Franki 2,50 5,00
Metálica 1,75 3,50
Pré-moldada 1+D/0,80 2F1
Escavada 3,00 6,00
Raiz, hélice contínua e Ômega 2,00 4,0
Fonte: Adaptada de CINTRA e AOKI, 2010.
26
6.2.3.2. Método Décourt-Quaresma
Quanto ao método Décourt-Quaresma, rL e rP são calculados da seguinte
maneira:
𝑟𝐿 = 10 . (𝑁𝐿
3+ 1)
(Eq. 6)
𝑟𝑝 = 𝐾 . 𝑁𝑃 (Eq. 7)
Sendo:
NP – média entre os valores de SPT na ponta da estaca, o imediatamente acima e
o imediatamente abaixo
K – neste caso, coeficiente relacionado ao tipo de solo (que também varia entre
estacas escavadas e cravadas)
Tabela 3: Valores do coeficiente K (Décourt-Quaresma)
K (kPa)
Tipo de solo K (cravadas) K (escavadas)
Argila 120 100
Silte argiloso 200 120
Silte arenoso 250 140
Areia 400 200
Fonte: Adaptada de ALONSO, 1983.
É importante destacar que, no método Décourt-Quaresma, o NSPT é
limitado por, no mínimo, 3 MPa e, no máximo 50 MPa (com exceção de estacas
Strauss e tubulões a céu aberto, onde esse valor superior é ainda mais reduzido:
(15 MPa) quanto ao cálculo da resistência devida ao atrito lateral, ou seja, ao
resolver-se a equação 6, NL deve estar entre 3 MPa e 50 MPa ou 3 MPa e 15 MPa
conforme especificado (CINTRA e AOKI, 2010).
27
Retomando as equações, Décourt ainda introduz fatores α e β nas parcelas
de resistência de ponta e lateral, respectivamente (CINTRA; AOKI, 2010). Deste
modo, a equação 1 pode ser reescrita, para o método em questão, da seguinte
forma:
𝑃𝑅 = 𝛼 ∙ 𝐾 ∙ 𝑁𝑝
∙ 𝐴𝑝 + 𝛽 ∙ 10 (𝑁𝐿
3+ 1)
(Eq. 8)
Onde:
α – parâmetro relativo à resistência de ponta, em função do solo e tipo de estaca
(tabela 4)
β – parâmetro relativo à resistência de atrito lateral, função do solo e tipo de estaca
(tabela 4)
AP – área da ponta da estaca
Tabela 4: Valores dos fatores α e β em função da estaca e do solo
Tipo da estaca Argilas Solos
intermediários
Areias
α β α β α β
Cravada 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Escavada em geral 0,85 0,80 0,60 0,65 0,50 1,00
Escavada com lama
bentônica
0,85 0,90 0,60 0,75 0,50 1,00
Hélice continua Raiz 0,30 1,00 0,30 1,00 0,30 1,00
Injetadas (Alta pressão) 0,85 1,50 0,60 1,50 0,50 1,50
Fonte: Adaptada de CINTRA e AOKI, 2010.
28
6.2.3.3. Método de Teixeira
Teixeira em 1996 apresentou seu método para determinação de capacidade
de carga através da experiência e utilização contínua de vários métodos, propondo
uma equação única, onde apresenta parâmetros α3 e β4, determinados em função
do tipo de solo e do tipo de estaca (SILVA, 2014). A equação para determinação e
capacidade de carga de Teixeira é (Eq. 9):
R = 𝑅𝑃+ 𝑅𝐿= 𝛼3𝑥 𝑁𝑃𝑥 𝐴𝑃+ 𝛽4𝑥 𝑁𝑙 𝑥 U 𝑥 L
(Eq. 9)
Onde:
Np – valor médio obtido no intervalo de quatro diâmetros acima da ponta da estaca
a um diâmetro abaixo.
Nl – valor médio ao longo do fuste da estaca
Ap – área da ponta da estaca
L – comprimento da estaca
U – perímetro da estaca
Os valores correspondentes à resistência de ponta 𝛼3 e a resistência lateral
𝛽4estão indicados na Tabela 5 e Tabela 6.
O parâmetro 𝛽4 não depende do tipo de solo, sendo somente relativa ao tipo
de estaca.
29
Tabela 5: Valores de α3 de Teixeira.
Tipo de estaca 𝜶𝟑 (kPa)
Solo (4 < Nspt < 40) Pré-moldada e metálica
Franki Escavada à céu aberto
Raiz
Argila-siltosa 110 100 100 100
Silte-argiloso 160 120 110 110
Argila-arenosa 210 160 130 140
Silte-arenoso 260 110 160 160
Areia-argilosa 300 240 200 190
Areia-siltosa 360 300 240 220
Areia 400 340 270 260
Areia com pedregulhos
440 380 310 290
Fonte: Adaptada de Teixeira, 1996.
Tabela 6: Valores β4 de Teixeira.
Tipo de estaca β4(kPa)
Pré moldada e metálica 4
Franki 5
Escavada a céu aberto 4
Raiz 6
Fonte: Adaptada de Teixeira, 1996.
30
6.2.4. Recalque
A aplicação de uma carga vertical na cabeça de uma estaca resultará em dois
tipos de deformação:
1) Encurtamento elástico da estaca (ρe);
2) Deformação vertical de compressão do solo até o indeslocável (ρS).
Portanto, o recalque total da estaca pode ser expresso por:
𝜌 = 𝜌𝑒 + 𝜌𝑠 (Eq. 10)
6.2.4.1. Encurtamento elástico
O encurtamento elástico é o responsável pela menor parte do recalque total da
estaca, muitas vezes imperceptível e desprezável no cálculo do recalque total. Este
acontece quando a carga solicitante mobiliza toda a resistência lateral da estaca,
fazendo com que a resistência de ponta acabe contribuindo na resistência da carga
solicitante. Para obtermos a equação geral precisamos da carga solicitante em cada
camada (Pi), a qual vai diminuindo conforme o atrito lateral de cada camada contribui
na resistência da carga. Para a primeira camada temos a carga vertical subtraída da
resistência lateral até o meio da primeira camada. Na segunda camada, temos esta
carga vertical residual subtraída da resistência lateral até o meio da segunda camada,
e assim sucessivamente.
Logo, o encurtamento elástico pode ser descrito pela fórmula:
𝜌𝑒 =1
𝐴 ∗ 𝐸𝐶∗ ∑(𝑃𝑖 ∗ 𝐿𝑖 )
(Eq. 11)
Onde:
𝐴 é a área da seção transversal da estaca;
𝐸𝐶 é o módulo de elasticidade do concreto (𝐸𝐶 = 18 𝐺𝑃𝑎 para estacas escavadas);
𝑃𝑖 é a carga solicitante residual em cada camada;
𝐿𝑖 é a espessura da camada
31
6.2.4.2. Recalque do solo
A estaca transmite as cargas ao terreno, fazendo com que as camadas de
solo entre a ponta da estaca e a camada indeslocável sofram deformações, que
resultam no recalque do solo (ρ𝑠). Vesic (1975) propõe que estas deformações
podem ser divididas em duas parcelas:
1) Recalque devido à reação da ponta da estaca (ρ𝑠𝑝)
2) Recalque devido à reação de atrito lateral (ρ𝑠𝑙)
O que nos traz a expressão:
𝜌𝑠 = 𝜌𝑠𝑝 + 𝜌𝑠𝑙
(Eq. 12)
Aoki (1984) utiliza a propagação de tensões a uma camada de solo subjacente
para calcular o recalque do solo. São consideradas as reações, tanto pela ponta da
estaca como pelos segmentos que contribuem com a resistência lateral.
Devido à reação de ponta temos:
∆𝜎𝑝 =4 ∗ 𝑃𝑝
𝜋 ∗ (𝐷 + ℎ + 𝐻2 )2
(Eq. 13)
Onde:
𝑃𝑝 - É a reação de ponta;
𝐷 - É o diâmetro da base da estaca.
32
Devido às cargas laterais temos:
∆𝜎𝑖 =4 ∗ 𝑅𝐿𝑖
𝜋 ∗ (𝐷 + ℎ + 𝐻2 )2
(Eq. 14)
Onde:
𝑅𝐿𝑖 - É a reação à cada parcela de resistência lateral;
𝐷 - É o diâmetro da base da estaca.
No total, temos:
∆σ = ∆σ𝑝 + ∑∆σ𝑖 (Eq. 15)
Repetindo este processo, podemos estimar o acréscimo de tensões para
todas as camadas que quisermos, até o ponto indeslocável.
Finalmente, o recalque do solo pode ser estimado pela Teoria da
Elasticidade:
ρ𝑠 = ∑( ∆𝜎
𝐸𝑆 𝑥 𝐻)
(Eq. 16)
Em que 𝐸𝑆 é o módulo de deformabilidade da camada de solo, obtido por:
𝐸𝑆 = 𝐸0 𝑥 ( 𝜎0 + ∆𝜎
𝜎0 )𝑛
(Eq. 17)
Onde:
𝐸0 é o módulo de deformabilidade do solo antes da execução da estaca. Aoki (1984)
considera: 𝐸0 = 6 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁𝑆𝑃𝑇 para hélice contínua, (K é obtido na tabela 2.13);
𝜎0 é a tensão geostática no centro da camada;
𝑛 é uma constante que depende da natureza do solo: 𝑛 = 0,5 para materiais
granulares e 𝑛 = 0 para argilas duras e rijas.
33
6.2.5. Dimensionamento estrutural
6.2.5.1. Estacas
Segundo a NBR 6122, quando a estaca for solicitada a uma carga de
compressão que lhe impõe tensão média inferior a 5 MPa, não há a necessidade
de armá-la, podendo-se, entretanto, adotar uma armadura, por motivos executivos.
𝜎𝑠𝑑 =
𝑄𝑎𝑑𝑚
𝐴𝑒𝑠𝑡
(Eq. 18)
Onde,
𝜎𝑠𝑑 – Tensão solicitante;
𝑄𝑎𝑑𝑚 – Carga admissível;
𝐴𝑒𝑠𝑡 – Área da estaca;
Para calcular a armadura considerando a área de aço mínima, temos que
atender as seguinte condições:
A tensão solicitante deve ser menor que 85% da resistência do concreto.
𝜎𝑠𝑑 ≤ 0,85 𝑓𝑐𝑑
(Eq. 19)
Onde,
𝜎𝑠𝑑 - Tensão solicitante;
𝑓𝑐𝑑 – Resistência de cálculo do concreto;
Caso a tensão solicitante seja menor que 5 Mpa, à estaca não necessitará de ser
armada. Mas podemos armar à estaca por motivos construtivos. (NBR6122, 2019)
34
Para calcular área de aço mínima temos:
𝐴𝑠𝑚í𝑛. =
0,5
100 𝑥 𝐴𝑒𝑠𝑡
(Eq. 20)
Onde,
𝐴𝑠𝑚í𝑛. – Área de aço mínima;
𝐴𝑒𝑠𝑡 – Área da estaca;
Para calcular o número de barras temos:
𝑁𝑏 =
𝐴𝑠𝑚í𝑛.
𝐴𝑠𝑏
(Eq. 21)
Onde,
𝐴𝑠𝑚í𝑛. – Área de aço mínima;
𝐴𝑠𝑏 – Área da seção transversal do vergalhão;
𝑁𝑏 – Número de barras;
Para calcular o comprimento da armadura longitudinal temos:
𝑅𝑙𝑒𝑞 ≤ 𝑄𝑎𝑑𝑚 − 0,5 𝐴𝑒𝑠𝑡
(Eq. 22)
Onde,
𝑅𝑙𝑒𝑞 – Resistência equivalente;
𝑄𝑎𝑑𝑚 – Carga Admissível;
𝐴𝑒𝑠𝑡 – Área da estaca;
𝐿𝑠 =
𝑅𝑙𝑒𝑞 𝑥 𝐿𝑒𝑠𝑡
𝑅𝑙
(Eq. 23)
Onde,
𝑅𝑙𝑒𝑞 – Resistência equivalente;
𝑅𝑙 – Resistência lateral;
𝐿𝑒𝑠𝑡 – Comprimento da estaca;
35
Para calcular a bitola do Estribo, temos que escolher o maior valor das seguintes
condições:
φ𝑒𝑠𝑡 ≤ {
1
4 φ𝑠
6,3 𝑚𝑚
Onde,
φ𝑒𝑠𝑡 – Bitola do estribo;
Para calcular o espaçamento do estribo, temos que escolher o maior valor das
seguintes condições:
𝐻 ≤ {12 𝑥 φ𝑠
20 𝑐𝑚
Onde,
𝐻 - Espaçamento entre os estribos;
φ𝑠 - Espessura da barra longitudinal;
Para calcular o perímetro dos estribo (uma volta completa no espiral), temos:
𝑈 = 𝜋 𝑥 𝐷
(Eq. 24)
Onde,
𝑈 - Perímetro do estribo;
𝐷 - Diâmetro da estaca, descontado o cobrimento dos dois lados;
𝐿𝑖 = √𝐻2 + 𝑈2
(Eq. 25)
Onde,
𝐿𝑖 - Comprimento do estribo ao longo de uma volta completa no espiral;
𝑈 - Perímetro do estribo;
𝐻 - espaçamento entre os estribos;
36
Para calcular o número de voltas, temos:
𝐾 = 𝐿
𝐻
(Eq. 26)
Onde,
𝐾 - Número de voltas no espiral ao longo da armadura;
𝐿 - Comprimento da Armadura;
𝐻 - espaçamento entre os estribos;
Para calcular o comprimento total do estribo em espiral, temos:
𝐿𝑓 = 𝐾 𝑥 𝐿𝑖
(Eq. 27)
Onde,
𝐿𝑓 - Comprimento total do espiral da Armadura do estribo;
𝐿𝑖 - Comprimento do estribo ao longo de uma volta completa no espiral;
𝐾 - Número de voltas no espiral ao longo da armadura;
37
6.2.5.2. Estaqueamento
Estaqueamento é o conjunto de duas ou mais estacas que irão receber um
carregamento vindo da superestrutura e conduzi-la ao solo.
Figura 1: Conjunto de estacasformando um estaqueamento.
Fonte: Adaptado de Alonso,1983.
Caso o centro de gravidade do carregamento coincidir com o centro de
gravidade do estaqueamento, podemos calcular o número de estacas desta forma:
Onde:
𝑁 =
𝑃𝑃𝐼𝐿𝐴𝑅 𝑥 1,1
𝑃
(Eq. 28)
N - número de estacas
PPILAR – carregamento do pilar
P - carga admissível da estaca
Conhecendo o número de estacas, seu diâmetro, sua altura e a sua carga
admissível, o espaçamento mínimo entre estacas pode ser definido com base nos
dados da figura 2 (Alonso, 1983). Conforme Alonso (1983), o valor para a disposição
apresentada nesta tabela serve somente como referência, tendo que ser comprovado
caso a caso.
38
Ao dimensionar o estaqueamento, devemos levar em consideração que o bloco
tenha o menor volume possível. Alonso (1983) dá orientações para o desenvolvimento
dos blocos de estacas:
O arranjo das estacas tem que ser disposto, em torno do ponto central do
carregamento do pilar e conforme os blocos padronizados mostrados na Figura 2 e 3:
Figura 2: Espaçamento mín. adotado entre estacas de um estaqueamento
Fonte: Alonso, 1983.
39
Figura 3: Estaqueamentos compostos por até 6 estacas.
Fonte: Alonso, 1983.
6.2.6. Blocos de coroamento
Blocos são estruturas usadas para transmitir às estacas as cargas de fundação,
podendo ser considerados rígidos ou flexíveis por critério análogo ao definido para
sapatas. (NBR6118, 2019)
O comportamento estrutural se caracteriza por:
a) Trabalho à flexão nas duas direções, mas com trações essencialmente
concentradas nas linhas sobre as estacas;
b) Cargas transmitidas do pilar para as estacas essencialmente por bielas de
compressão, de forma e dimensões complexas;
40
c) Trabalho ao cisalhamento também em duas direções, não apresentando
ruptura por tração diagonal, e sim por compressão das bielas, analogamente às
sapatas.
6.2.6.1. Software Eberick
O Eberick possui diversas configurações que permitem ao usuário dimensionar
os elementos estruturais de concreto armado. O dimensionamento é realizado pelo
programa de acordo com as instruções normativas, porém existem diversos
parâmetros variáveis de projeto durante este processo de dimensionamento, sendo
responsabilidade do projetista definir os valores adotados para tais configurações.
(FRANCESCHI, 2020)
Através das configurações de dimensionamento de blocos de coroamento é
possível cadastrar novas estacas no programa ou mesmo modificar estacas já
existentes. As características das estacas, como resistência à compressão, carga
horizontal máxima e momento máximo devem ser fornecidas pelo usuário com base
em estudos geotécnicos do solo. (FRANCESCHI, 2020)
6.2.6.2. Software P-Calc
O P-Calc é software para análise de pilares de concreto armado submetidos à
flexão composta oblíqua. (Cardoso, 2020)
As principais características do P-Calc são:
Verificação de pilares submetidos a flexão composta, normal ou oblíqua,
quanto ao estado limite último de ruptura e instabilidade;
Análise de pilares com concretos de alta resistência (fck > 50 MPa);
Diagrama de interação Esforço normal x Momento fletor (FCO e FCN);
Resultados gráficos para deformações e tensões na seção;
Avaliação dos efeitos locais de 2ª ordem considerando não linearidade física e
geométrica, de acordo com todos os métodos presentes na norma ABNT NBR 6118;
Envoltória de momentos mínimos;
Memória de cálculo em formato;
41
7. METODOLOGIA
7.1. Caracterização da área de estudo
Para o desenvolvimento deste trabalho, foi utilizado o projeto de um edifício
escolar térreo, com área aproximada de 3.083,00 m², localizada na cidade de São
Valério - TO.
O projeto dispõe da planta baixa arquitetônica, ilustrada na figura 4, vista
frontal e vista lateral, ilustrados na figura 5.
Figura 4: Planta Baixa.
Fonte: (FNDE, 2020)
42
Figura 5: Vista frontal e vista lateral.
Fonte: Adaptado de FNDE, 2020.
7.2. Perfis do solo
Como é necessário que se tenham os valores das resistências do solo para
que se possa prever as capacidades de carga das estacas de acordo com os
métodos semi-empíricos, foram executados 03 furos de sondagem a percussão
figura 6.
Figura 6: Croqui de locação dos furos de sondagem.
Fonte: Autor, 2020.
43
O furo SPT-01 foi realizado na cota de 321,00 metros de altitude até atingir
a profundidade de 12,21 metros, onde se tornou impenetrável ao amostrador, o
nível de água foi de 7,15 metros.
O furo SPT-02 foi realizado na cota de 320,00 metros de altitude até atingir
a profundidade de 12,18 metros, onde se tornou impenetrável ao amostrador, o
nível de água foi de 6,55 metros.
O furo SPT-03 foi realizado na cota de 318,00 metros de altitude até atingir
a profundidade de 12,20 metros, onde se tornou impenetrável ao amostrador, o
nível de água foi de 6,10 metros.
Por meio dos resultados contidos no laudo das sondagens, foi possível
traçar o perfil geológico geotécnico do terreno figura 7, para auxiliar na elaboração
das planilhas de cálculo das fundações para a nova proposta.
Figura 7: Perfil do solo entre o SPT-01, SPT-02 e SPT-03.
Fonte: Autor, 2020.
44
7.3. Dimensionamento da capacidade de carga
A partir do relatório dos perfis de solo adotados, se observou as resistências
de cada camada de solo, bem como seu tipo. Dessa forma, foi possível aplicar os
métodos de Aoki-Velloso, Décourt-Quaresma e Teixeira de previsão da
capacidade de carga.
As metodologias foram aplicadas por meio de planilhas eletrônicas, permitindo
o cálculo da capacidade de carga da estaca e da carga admissível do solo.
Os cálculos foram feitos metro a metro, permitindo a visualização do
comprimento máximo que a estaca deverá ter, limitado pelo fim dos resultados da
sondagem ou pelo alcance da capacidade estrutural máxima. No caso da
aplicação do método de Décourt- Quaresma, a limitação dos valores de SPT se
dá um metro antes do fim dos resultados do relatório, já que para o cálculo da
parcela de ponta é necessário calcular-se o valor médio das resistências das três
últimas camadas de solo.
45
7.3.1. Método Aoki-Velloso (1975)
Para o cálculo da resistência de ponta (𝑟𝑃) e da resistência lateral (𝑟𝑙),
foram utilizados os dados da tabela 7.
Tabela 7: Dados utilizados no método de Aoki-Velloso.
Tipo de Estaca Diâmetro da Estaca (m) Comprimento (m)
F.S. 𝒓𝒑 (%) 𝒓𝒍 (%)
Escavada 0,40 6,00 2 20 100
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 8: Valores obtidos para o SPT 01, pelo método de Aoki-Velloso
Prof. (m) K (Kpa)
α F1 F2 𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo
(KN)
P Adm. (KN)
1 450 0,028 3 6 0 0 0 0 0
2 450 0,028 3 6 45,24 31,67 31,67 76,91 38,45
3 450 0,028 3 6 67,86 47,5 79,17 147,03 73,51
4 450 0,028 3 6 79,17 55,42 134,59 213,75 106,88
5 450 0,028 3 6 60,32 42,22 176,81 237,13 118,56
6 450 0,028 3 6 64,39 44,86 221,67 285,76 142,88
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 9: Valores obtidos para o SPT 02, pelo método de Aoki-Velloso
Prof. (m) K (Kpa)
α F1 F2 𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo
(KN)
P Adm. (KN)
1 450 0,028 3 6 0 0 0 0 0
2 450 0,028 3 6 94,25 65,97 65,97 160,22 80,11
3 450 0,028 3 6 37,70 26,39 92,36 130,06 65,03
4 450 0,028 3 6 64,09 44,86 137,22 201,31 100,66
5 450 0,028 3 6 22,62 15,83 153,06 175,68 87,84
6 450 0,028 3 6 15,08 10,56 163,61 178,69 89,35
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 10: Valores obtidos para o SPT 03, pelo método de Aoki-Velloso
Prof. (m) K (Kpa)
α F1 F2 𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo
(KN)
P Adm. (KN)
1 450 0,028 3 6 0 0 0 0 0
2 450 0,028 3 6 129,01 77,41 77,41 206,42 103,21
3 450 0,028 3 6 123,15 73,89 151,30 274,45 137,22
4 450 0,028 3 6 30,16 21,11 172,41 202,57 101,28
5 450 0,028 3 6 49,01 34,33 206,72 255,73 127,86
6 450 0,028 3 6 60,32 42,22 248,94 309,29 154,63
Fonte: Autor, 2020.
46
7.3.2. Método de Décourt-Quaresma (1978)
Para o cálculo da resistência de ponta (𝑟𝑃) e da resistência lateral (𝑟𝑙),
foram utilizados os dados da tabela 11.
Tabela 11: Dados utilizados no método de Décourt-Quaresma.
Tipo de Estaca
Diâm. (m)
Comp. (m)
Ap (m²)
U (m) % Resistência de ponta (α)
% Resistência Lateral (β)
Escavada 0,40 6,00 0,1257 1,257 20 100
Fonte: Autor, 2020
Tabela 12: Valores obtidos para o SPT 01, método Décourt-Quaresma.
Prof. (m)
Np NL Coef. Solo
𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo
(KN)
P Adm. (KN)
1 6,00 3,00 200 30,16 25,13 0,00 30,16 7,54
2 10,00 7,50 200 50,27 43,98 0,00 50,27 12,57
3 17,00 10,00 200 85,45 54,45 54,45 139,91 63,25
4 18,33 11,25 200 92,15 59,69 114,14 206,30 103,15
5 18,00 12,00 200 90,48 62,83 176,98 267,45 133,73
6 15,33 12,50 200 77,07 64,93 241,90 318,98 159,49
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 13: Valores obtidos para o SPT 02, método Décourt-Quaresma
Prof. (m)
Np NL Coef. Solo
𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo
(KN)
P Adm. (KN)
1 12,50 3,00 200 62,83 25,13 0,00 62,83 15,71
2 11,67 9,00 200 58,64 50,27 0,00 58,64 14,66
3 17,33 9,33 200 87,13 51,66 51,66 138,79 61,52
4 11,00 10,75 200 55,29 57,60 109,26 164,55 82,27
5 9,67 9,80 200 48,59 53,62 162,87 211,46 105,73
6 7,00 9,17 120 21,11 50,96 213,84 234,95 117,47
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 14: Valores obtidos para o SPT 03, método Décourt-Quaresma
Prof. (m)
Np NL Coef. Solo
𝒓𝒑 na
Camada
(KN)
𝒓𝒍 por metro (KN)
𝒓𝒍 Acum. (KN)
R total do solo (KN)
P Adm. (KN)
1 11,00 3,00 200 55,29 25,13 0,00 55,29 13,82
2 14,33 9,00 400 144,09 51,27 0,00 144,09 36,02
3 17,00 11,00 400 170,90 58,64 58,64 229,55 87,84
4 14,00 10,25 200 70,37 55,51 114,14 184,52 92,26
5 12,33 10,80 200 61,99 57,81 171,95 233,94 116,97
6 19,00 11,50 200 95,50 60,74 232,69 328,19 164,10
Fonte: Autor, 2020.
47
7.3.3. Método de Teixeira (1996)
Para o cálculo da resistência de ponta (𝑟𝑃) e da resistência lateral (𝑟𝐿), foram
utilizados os dados da tabela 15.
Tabela 15: Dados utilizados no método de Teixeira.
Tipo de Estaca
Diâm. (m)
Comp. (m)
Ap (m²)
U (m) % Resistência de ponta (α)
% Resistência Lateral (β)
Escavada 0,40 6,00 0,1257 1,257 20 100
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 16: Valores obtidos para o SPT 01, pelo método de Teixeira
Prof. (m)
Np NL α (Kpa)
β (Kpa)
Rp (KN)
RL (KN)
RL Acum. (KN)
R total (KN)
P adm (KN)
1 4,00 4,00 135,00 4,00 13,57 20,11 20,11 33,68 16,84
2 8,00 8,00 135,00 4,00 27,14 40,21 60,32 87,46 43,73
3 15,00 11,33 135,00 4,00 50,89 56,96 117,29 168,18 84,09
4 19,50 13,75 135,00 4,00 66,16 69,12 186,40 252,56 126,28
5 18,50 14,20 135,00 4,00 62,77 71,38 257,78 320,55 160,27
6 16,50 14,67 135,00 4,00 55,98 73,72 331,50 387,48 193,74
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 17: Valores obtidos para o SPT 02, pelo método de Teixeira
Prof. (m)
Np NL α (Kpa)
β (Kpa)
Rp (KN)
RL (KN)
RL Acum. (KN)
R total (KN)
P adm (KN)
1 4,00 1,00 135,00 4,00 13,57 20,11 20,11 33,68 16,84
2 14,00 14,50 135,00 4,00 49,20 72,88 92,99 142,19 71,09
3 17,50 13,00 135,00 4,00 59,38 65,35 158,34 217,71 108,86
4 13,50 14,00 135,00 4,00 45,80 70,37 228,71 274,51 137,26
5 11,50 12,40 135,00 4,00 39,02 62,33 291,04 330,06 165,03
6 6,00 11,33 115,00 4,00 17,34 56,97 348,00 365,35 182,67
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 18: Valores obtidos para o SPT 03, pelo método de Teixeira
Prof. (m)
Np NL α (Kpa) β (Kpa)
Rp (KN)
RL (KN)
RL Acum. (KN)
R total (KN)
P adm (KN)
1 4,00 3,00 135,00 4,00 13,57 20,11 20,11 33,68 16,84
2 13,00 13,00 220,00 4,00 71,88 65,35 85,45 157,33 78,67
3 21,50 15,67 220,00 4,00 118,88 78,75 164,20 283,08 141,54
4 14,50 13,75 135,00 4,00 49,20 69,12 233,32 282,51 141,26
5 10,50 13,60 135,00 4,00 35,63 68,36 301,68 337,30 168,65
6 14,50 14,00 135,00 4,00 49,20 70,37 372,05 421,25 210,62
Fonte: Autor, 2020.
48
7.3.4. Capacidade de carga obtida
Realizado o cálculo da carga admissível, utilizando os três métodos, foi feito
uma média entre os resultados encontrados, para cada uma das sondagens,
conforme tabela 19, tabela 20, tabela 21.
Tabela 19: Resultado do SPT01.
Carga Admissível na cota de apoio da Estaca (KN)
Aoki-Velloso Decourt-Quaresma Teixeira Média
142,88 159,49 193,74 165,37
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 20: Resultado do SPT02.
Carga Admissível na cota de apoio da Estaca (KN)
Aoki-Velloso Decourt-Quaresma Teixeira Média
89,35 117,47 182,67 129,83
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 21: Resultado do SPT 03.
Carga Admissível na cota de apoio da Estaca (KN)
Aoki-Velloso Decourt-Quaresma Teixeira Média
154,63 164,10 210,62 176,45
Tabela Fonte: Autor, 2020.
7.3.5. Estaqueamento
Com os valores das solicitações de cada pilar já coletados na planta de
carga, foi possível calcular o número das estacas com a equação 28, esses passos
são necessários para que em seguida seja definido o estaqueamento do projeto,
sendo a quantidade de estacas definida de forma que a resistência final (dada pela
carga admissível), por bloco, seja maior que a respectiva solicitação.
49
Passos executados:
O carregamento dos pilares foram majorados em 10 %.
Em seguida foi calculado o número de estacas por pilar.
O carregamento atuante em cada estaca.
Verificação se a tensão normal em cada estaca, era menor que 5 Mpa.
Foi calculado o estaqueamento do bloco C (Laboratório de Informática) e do
bloco E1 (Salas de Aula) considerando a carga admissível de 165,37 KN, carga
calculada com dados do SPT-01.
Tabela 22: BLOCO C – Laboratório de informática.
Nome Carga Pilar Majorada em 10%
(KN)
Diâmetro da Estaca
(m)
Cota de Apoio
(m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
Tensão Normal <
5 MPA P1 75,90 0,40 6,00 1,0 75,90 0,60
P2 57,20 0,40 6,00 1,0 57,20 0,46
P3 57,20 0,40 6,00 1,0 57,20 0,46
P4 102,30 0,40 6,00 1,0 102,30 0,81
P5 57,20 0,40 6,00 1,0 57,20 0,46
P6 57,20 0,40 6,00 1,0 57,20 0,46
P7 57,20 0,40 6,00 1,0 57,20 0,46
P8 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P9 58,30 0,40 6,00 1,0 58,30 0,46
P10 82,50 0,40 6,00 1,0 82,50 0,66
P11 89,10 0,40 6,00 1,0 89,10 0,71
P12 46,20 0,40 6,00 1,0 46,20 0,37
P13 45,10 0,40 6,00 1,0 45,10 0,36
P14 94,60 0,40 6,00 1,0 94,60 0,75
P15 45,10 0,40 6,00 1,0 45,10 0,36
P16 45,10 0,40 6,00 1,0 45,10 0,36
P17 45,10 0,40 6,00 1,0 45,10 0,36
P18 82,50 0,40 6,00 1,0 82,50 0,66
P19 46,20 0,40 6,00 1,0 46,20 0,37
P20 91,30 0,40 6,00 1,0 91,30 0,73
P21 28,60 0,40 6,00 1,0 28,60 0,23
P22 28,60 0,40 6,00 1,0 28,60 0,23
P23 29,70 0,40 6,00 1,0 29,70 0,24
P24 28,60 0,40 6,00 1,0 28,60 0,23
Fonte: Autor, 2020.
50
Tabela 23: BLOCO E1 - Salas de aula.
Nome Carga Pilar 10% (KN)
Diâmetro Estaca (m)
Cota de Apoio
(m)
Nº de Estacas
Carga Estaca (KN)
Tensão Normal < 5 MPA
P1 110,00 0,40 6,00 1,0 110,00 0,88
P2 111,10 0,40 6,00 1,0 111,10 0,88
P3 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P4 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P5 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P6 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P7 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P8 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P9 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P10 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P11 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P12 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P13 221,10 0,40 6,00 2,0 110,55 0,88
P14 221,10 0,40 6,00 2,0 110,55 0,88
P15 115,50 0,40 6,00 1,0 115,50 0,92
P16 126,50 0,40 6,00 1,0 126,50 1,01
P17 116,60 0,40 6,00 1,0 116,60 0,93
P18 7,70 0,40 6,00 1,0 7,70 0,06
P19 22,00 0,40 6,00 1,0 22,00 0,18
P20 5,50 0,40 6,00 1,0 5,50 0,04
P21 124,30 0,40 6,00 1,0 124,30 0,99
P22 101,20 0,40 6,00 1,0 101,20 0,81
P23 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P24 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P25 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P26 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P27 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P28 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P29 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P30 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P31 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P32 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P33 250,80 0,40 6,00 2,0 125,40 1,00
P34 250,80 0,40 6,00 2,0 125,40 1,00
P35 104,50 0,40 6,00 1,0 104,50 0,83
P36 114,40 0,40 6,00 1,0 114,40 0,91
P37 127,60 0,40 6,00 1,0 127,60 1,02
P38 58,30 0,40 6,00 1,0 58,30 0,46
P39 52,80 0,40 6,00 1,0 52,80 0,42
P40 35,20 0,40 6,00 1,0 35,20 0,28
P41 35,20 0,40 6,00 1,0 35,20 0,28
P42 78,10 0,40 6,00 1,0 78,10 0,62
P43 78,10 0,40 6,00 1,0 78,10 0,62
P44 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
Fonte: Autor, 2020.
51
Para o bloco A (Administrativo), o bloco B (Biblioteca), o bloco D (Refeitório e
cozinha), o bloco E2 (Salas de aula) e o bloco F (Salas de aula), considerou-se a
carga admissível do solo de 129,83 KN, essa carga admissível foi calculada com
dados do SPT-02.
Tabela 24: Bloco A - Administrativo.
Nome Carga Pilar Majorada em
10% (KN)
Diâmetro da Estaca (m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
Tensão Normal < 5
MPA
P1 145,20 0,40 6,00 2,0 72,60 0,58
P2 238,70 0,40 6,00 2,0 119,35 0,95
P3 220,00 0,40 6,00 2,0 110,00 0,88
P4 250,80 0,40 6,00 2,0 125,40 1,00
P5 179,30 0,40 6,00 2,0 89,65 0,71
P6 46,20 0,40 6,00 1,0 46,20 0,37
P7 79,20 0,40 6,00 1,0 79,20 0,63
P8 110,00 0,40 6,00 1,0 110,00 0,88
P9 99,00 0,40 6,00 1,0 99,00 0,79
P10 67,10 0,40 6,00 1,0 67,10 0,53
P11 77,00 0,40 6,00 1,0 77,00 0,61
P12 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P13 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P14 22,00 0,40 6,00 1,0 22,00 0,18
P15 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P16 91,30 0,40 6,00 1,0 91,30 0,73
P17 67,10 0,40 6,00 1,0 67,10 0,53
P18 77,00 0,40 6,00 1,0 77,00 0,61
P19 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P20 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P21 22,00 0,40 6,00 1,0 22,00 0,18
P22 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P23 80,30 0,40 6,00 1,0 80,30 0,64
P24 82,50 0,40 6,00 1,0 82,50 0,66
P25 149,60 0,40 6,00 2,0 74,80 0,60
P26 237,60 0,40 6,00 2,0 118,80 0,95
P27 304,70 0,40 6,00 3,0 101,57 0,81
P28 303,60 0,40 6,00 3,0 101,20 0,81
P29 172,70 0,40 6,00 2,0 86,35 0,69
Fonte: Autor, 2020
52
Tabela 25: Bloco B - Auditório e Biblioteca.
Nome Carga Pilar Majorada em 10%
(KN)
Diâmetro da Estaca
(m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
Tensão Normal < 5
MPA
P1 55,00 0,40 6,00 1,0 55,00 0,44
P2 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P3 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P4 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P5 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P6 84,70 0,40 6,00 1,0 84,70 0,67
P7 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P8 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P9 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
P10 58,30 0,40 6,00 1,0 58,30 0,46
P11 64,90 0,40 6,00 1,0 64,90 0,52
P12 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P13 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P14 46,20 0,40 6,00 1,0 46,20 0,37
P15 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P16 75,90 0,40 6,00 1,0 75,90 0,60
P17 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P18 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P19 47,30 0,40 6,00 1,0 47,30 0,38
P20 67,10 0,40 6,00 1,0 67,10 0,53
P21 25,30 0,40 6,00 1,0 25,30 0,20
P22 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P23 23,10 0,40 6,00 1,0 23,10 0,18
P24 19,80 0,40 6,00 1,0 19,80 0,16
Fonte: Autor, 2020.
53
Tabela 26: Bloco D - Cozinha e Refeitório.
Nome Carga Pilar Majorada em
10% (KN)
Diâmetro da Estaca
(m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
Tensão Normal <
5 MPA
P1 71,50 0,40 6,00 1,0 71,50 0,57
P2 77,00 0,40 6,00 1,0 77,00 0,61
P3 74,80 0,40 6,00 1,0 74,80 0,60
P4 74,80 0,40 6,00 1,0 74,80 0,60
P5 75,90 0,40 6,00 1,0 75,90 0,60
P6 89,10 0,40 6,00 1,0 89,10 0,71
P7 88,00 0,40 6,00 1,0 88,00 0,70
P8 72,60 0,40 6,00 1,0 72,60 0,58
P9 17,60 0,40 6,00 1,0 17,60 0,14
P10 85,80 0,40 6,00 1,0 85,80 0,68
P11 89,10 0,40 6,00 1,0 89,10 0,71
P12 63,80 0,40 6,00 1,0 63,80 0,51
P13 16,50 0,40 6,00 1,0 16,50 0,13
P14 56,10 0,40 6,00 1,0 56,10 0,45
P15 82,50 0,40 6,00 1,0 82,50 0,66
P16 83,60 0,40 6,00 1,0 83,60 0,67
P17 56,10 0,40 6,00 1,0 56,10 0,45
P18 63,80 0,40 6,00 1,0 63,80 0,51
P19 16,50 0,40 6,00 1,0 16,50 0,13
P20 91,30 0,40 6,00 1,0 91,30 0,73
P21 92,40 0,40 6,00 1,0 92,40 0,74
P22 16,50 0,40 6,00 1,0 16,50 0,13
P23 72,60 0,40 6,00 1,0 72,60 0,58
P24 79,20 0,40 6,00 1,0 79,20 0,63
P25 75,90 0,40 6,00 1,0 75,90 0,60
P26 77,00 0,40 6,00 1,0 77,00 0,61
P27 77,00 0,40 6,00 1,0 77,00 0,61
P28 95,70 0,40 6,00 1,0 95,70 0,76
P29 105,60 0,40 6,00 1,0 105,60 0,84
P30 75,90 0,40 6,00 1,0 75,90 0,60
Fonte: Autor, 2020.
54
Tabela 27: Bloco F - Salas de aula.
Nome Carga Pilar Majorada em 10%
(KN)
Diâmetro da Estaca
(m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga na
Estaca (KN)
Tensão Normal < 5 MPA
P1 96,80 0,40 6,00 1,0 96,80 0,77
P2 111,10 0,40 6,00 1,0 111,10 0,88
P3 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P4 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P5 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P6 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P7 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P8 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P9 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P10 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P11 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P12 114,40 0,40 6,00 1,0 114,40 0,91
P13 118,80 0,40 6,00 1,0 118,80 0,95
P14 118,80 0,40 6,00 1,0 118,80 0,95
P15 20,90 0,40 6,00 1,0 20,90 0,17
P16 24,20 0,40 6,00 1,0 24,20 0,19
P17 33,00 0,40 6,00 1,0 33,00 0,26
P18 19,80 0,40 6,00 1,0 19,80 0,16
P19 35,20 0,40 6,00 1,0 35,20 0,28
P20 55,00 0,40 6,00 1,0 55,00 0,44
P21 19,80 0,40 6,00 1,0 19,80 0,16
P22 108,90 0,40 6,00 1,0 108,90 0,87
P23 101,20 0,40 6,00 1,0 101,20 0,81
P24 104,50 0,40 6,00 1,0 104,50 0,83
P25 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P26 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P27 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P28 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P29 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P30 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P31 128,70 0,40 6,00 1,0 128,70 1,02
P32 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P33 104,50 0,40 6,00 1,0 104,50 0,83
P34 136,40 0,40 6,00 2,0 68,20 0,54
P35 136,40 0,40 6,00 2,0 68,20 0,54
P36 16,50 0,40 6,00 1,0 16,50 0,13
P37 20,90 0,40 6,00 1,0 20,90 0,17
P38 36,30 0,40 6,00 1,0 36,30 0,29
P39 24,20 0,40 6,00 1,0 24,20 0,19
P40 58,30 0,40 6,00 1,0 58,30 0,46
P41 24,20 0,40 6,00 1,0 24,20 0,19
P42 25,30 0,40 6,00 1,0 25,30 0,20
P43 73,70 0,40 6,00 1,0 73,70 0,59
P44 73,70 0,40 6,00 1,0 73,70 0,59
P45 18,70 0,40 6,00 1,0 18,70 0,15
Tabela Fonte: Autor, 2020.
55
Tabela 28: Bloco E2 – Salas de aula.
Nome Carga Pilar + 10% (KN)
Diâmetro da Estaca
(m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga Estaca (KN)
Tensão Normal < 5
MPA
P1 110,00 0,40 6,00 1,0 110,00 0,88
P2 111,10 0,40 6,00 1,0 111,10 0,88
P3 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P4 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P5 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P6 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P7 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P8 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P9 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P10 141,90 0,40 6,00 2,0 70,95 0,56
P11 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P12 113,30 0,40 6,00 1,0 113,30 0,90
P13 221,10 0,40 6,00 2,0 110,55 0,88
P14 221,10 0,40 6,00 2,0 110,55 0,88
P15 115,50 0,40 6,00 1,0 115,50 0,92
P16 126,50 0,40 6,00 1,0 126,50 1,01
P17 116,60 0,40 6,00 1,0 116,60 0,93
P18 7,70 0,40 6,00 1,0 7,70 0,06
P19 22,00 0,40 6,00 1,0 22,00 0,18
P20 5,50 0,40 6,00 1,0 5,50 0,04
P21 124,30 0,40 6,00 1,0 124,30 0,99
P22 101,20 0,40 6,00 1,0 101,20 0,81
P23 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P24 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P25 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P26 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P27 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P28 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P29 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P30 144,10 0,40 6,00 2,0 72,05 0,57
P31 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P32 103,40 0,40 6,00 1,0 103,40 0,82
P33 250,80 0,40 6,00 2,0 125,40 1,00
P34 250,80 0,40 6,00 2,0 125,40 1,00
P35 104,50 0,40 6,00 1,0 104,50 0,83
P36 114,40 0,40 6,00 1,0 114,40 0,91
P37 127,60 0,40 6,00 1,0 127,60 1,02
P38 58,30 0,40 6,00 1,0 58,30 0,46
P39 52,80 0,40 6,00 1,0 52,80 0,42
P40 35,20 0,40 6,00 1,0 35,20 0,28
P41 35,20 0,40 6,00 1,0 35,20 0,28
P42 78,10 0,40 6,00 1,0 78,10 0,62
P43 78,10 0,40 6,00 1,0 78,10 0,62
P44 53,90 0,40 6,00 1,0 53,90 0,43
Tabela Fonte: Autor, 2020.
56
Para o bloco G (Ginásio de esporte) considerou-se a carga admissível de 176,45
KN, carga calculada com dados do SPT-03.
Tabela 29: Bloco G – Ginásio de esportes.
Nome Carga Pilar Majorada em 10%
(KN)
Diâmetro (m)
Cota de Apoio (m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
Tensão Normal < 5 MPA
P1 104,50 0,40 6,00 2,0 52,25 0,42
P2 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P3 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P4 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P5 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P6 107,80 0,40 6,00 2,0 53,90 0,43
P7 110,00 0,40 6,00 2,0 55,00 0,44
P8 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P9 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P10 105,60 0,40 6,00 2,0 52,80 0,42
P11 105,60 0,40 6,00 2,0 52,80 0,42
P12 105,60 0,40 6,00 2,0 52,80 0,42
P13 105,60 0,40 6,00 2,0 52,80 0,42
P14 107,80 0,40 6,00 2,0 53,90 0,43
P15 107,80 0,40 6,00 2,0 53,90 0,43
P16 99,00 0,40 6,00 2,0 49,50 0,39
P17 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P18 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P19 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P20 106,70 0,40 6,00 2,0 53,35 0,42
P21 107,80 0,40 6,00 2,0 53,90 0,43
P22 104,50 0,40 6,00 2,0 52,25 0,42
Fonte: Autor, 2020.
57
7.4. Caso do pilar 24
O pilar P24 é um dos pilares do bloco A (Administrativo), este pilar apresentou
o maior carregamento do projeto, conforme Planta de carga do projeto do MEC,
disponível nos anexos. Suas dimensões são de 13x45 cm e a carga axial máxima
atuante, é de 220,80 KN. Os momentos atuantes no pilar são de 1,0 KN.m em x e de
6,0 KN.m em y. As forças horizontais são 1,0 KN em x e de 20,0 KN em y.
7.4.1. Capacidade de carga do pilar 24
Os cálculos foram feitos utilizando o valor da carga admissível do solo no local
do SPT-02, que apresentou capacidade de carga admissível de 129,83 KN.
Majorando a carga do pilar em 10 % e dividindo essa carga pela carga
admissível do solo, verificou-se que era necessário o uso duas estacas, para suportar
o carregamento do pilar 24.
A solicitação na estaca foi calculada através da divisão do carregamento
majorado do pilar pelo número de estacas, como podemos observar na tabela 24.
É importante observar que a solicitação na estaca é menor que a carga
admissível do solo.
Tabela 30: Dados do pilar 24.
Nome Seção do Pilar (cm)
Carga Pilar
Majorada em 10%
(KN)
Carga admissível
do solo (KN)
Diâmetro (m)
Cota de Apoio
(m)
Nº de Estacas
Carga na Estaca (KN)
P4 13x45 250,80 129,83 0,40 6,00 2,0 125,40
Fonte: Autor, 2020.
58
7.4.2. Dimensionamento estrutural
7.4.2.1. Estacas (P24)
Como a estaca está submetida a uma carga de compressão que lhe impõe
tensão média inferior a 5 MPa, não haverá necessidade de armá-la, então foi
adotada uma armadura, considerando área de aço mínima e comprimento mínimo
para estacas escavadas, conforme NBR 6122.
Área da estaca e tensão solicitante.
𝐴𝑒𝑠𝑡 =
3,14 𝑥 402
4= 1256,64 𝑐𝑚2
𝜎𝑠𝑑 =
125,40 𝐾𝑁
1256,64 𝑐𝑚2= 0,09 𝐾𝑁/ 𝑐𝑚2
Tensão solicitante menor que 85% da resistência do concreto.
𝜎𝑠𝑑 ≤ 0,85 𝑓𝑐𝑑
𝜎𝑠𝑑 ≤ 0,85 𝑥
2,5
1,8= 1,18
0,09 ≤ 1,18
Tensão solicitante menor que 5 Mpa.
𝜎𝑠𝑑 ≤ 5 𝑀𝑝𝑎 0,09 𝐾𝑁/ 𝑐𝑚2
≤ 0,5 𝐾𝑁/𝑐𝑚2
Área de aço mínima.
𝐴𝑠𝑚í𝑛. =
0,5
100 𝑥 1256,64 = 6,28 𝑐𝑚2
Número de barras.
𝑁𝑏 =
6,28
0,80 ≅ 8 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠
59
Comprimento da armadura longitudinal.
𝑅𝑙𝑒𝑞 ≤ 𝑄𝑎𝑑𝑚 − 0,5 𝐴𝑒𝑠𝑡 𝑅𝑙𝑒𝑞
≤ 124,5 − 0,5 𝑥 1256,24 = 502,92 KN
𝐿𝑠 =
𝑅𝑙𝑒𝑞 𝑥 𝐿𝑒𝑠𝑡
𝑅𝑙 =
502,92 𝑥 600
500,70≅ 6 𝑚
Estribo (Comprimento em espiral).
φ𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜 ≤ {
1
4 φ𝑠
6,3 𝑚𝑚
φ𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜 = 6,3 𝑚𝑚
Espaçamento do estribo.
𝐻 ≤ {12 𝑥 φ𝑠
20 𝑐𝑚
𝐻 = 20 𝑐𝑚
Perímetro dos estribo.
𝑈 = 𝜋 𝑥 𝐷
𝐿𝑖 = √𝐻2 + 𝑈2
𝑈 = 𝜋 𝑥 (40 − 5 − 5) = 94 𝑐𝑚
𝐿𝑖 = √202 + 942 = 96,1 𝑐𝑚
Número de voltas.
𝐾 = 𝐿
𝐻=
600
20= 30
Comprimento do estribo.
𝐿𝑓 = 𝐾 𝑥 𝐿𝑖 = 30 𝑥 96,1 = 2883,1 𝑐𝑚
60
Tabela 31: Detalhamento da Armadura
As mín. (cm²) 6,28 Nº de barras φ 10.0 mm 8,00 Cobrimento (cm) 5,00 Espaçamento (cm) 12,00 Comprimento (cm) 600,00 Perímetro estribo (cm) 94,00 Passo (cm) 30,00 L (cm) 96,10 K 30,00 Lf (cm) 2885,00 Nº de barras φ 6.3mm 3,00 Concreto (Mpa) 25,00
Tabela Fonte: Autor, 2020.
Figura 8: Detalhamento armadura estaca
Fonte: Autor, 2020.
61
7.4.2.2. Bloco coroamento (P24)
Para o dimensionamento estrutural dos blocos de coroamento, foi utilizado o
software Eberick, este software possui diversas configurações que permitem ao
usuário personalizar o processo de dimensionamento dos elementos estruturais de
concreto armado. (FRANCESCHI, 2020)
Através do menu propriedades, da janela de configurações de dimensionamento
de blocos é possível cadastrar novas estacas no programa ou mesmo modificar estacas
já existentes. As características das estacas, como resistência à compressão, carga
horizontal máxima e momento máximo devem ser fornecidas pelo usuário com base em
estudos geotécnicos do solo. (FRANCESCHI, 2020)
Figura 9: Janela de cadastramento da estaca.
Fonte: Autor, 2020.
62
7.4.2.3. Momento fletor máximo e Força horizontal máxima na estaca
Para calcular o diagrama de momento fletor máximo na estaca, foi utilizado um
método que substitui o comportamento do solo por molas, no cálculo do coeficiente de
mola, se utilizou a equação de Valdemar Tietz.
𝐶𝑧 = 𝑚 𝑥 𝑧
(Eq. 29)
Onde,
m – Coeficiente de mola;
z – Profundidade.
Tabela 32: Solos argilosos.
Solo Consistência SPT m (KN/m4)
Turfa Meio líquido 0 0 500
Argila Muito mole <2 500 1000
Argila Mole 2 4 1000 2000
Argila Média 4 8 2000 4000
Argila Rija 8 15 4000 6000
Argila Muito rija 15 30 6000 8000
Argila Dura >30 8000 10000
Fonte: Terzagui e Peck apud Tietz (1976)
Para encontrar o coeficiente m da camada foi feita a interpolação entre os valores
do NSPT e os limites superior e inferior.
Para encontrar os valores do coeficiente de mola (K), foi calculado a área de
influência de cada camada e posteriormente multiplicou-se a profundidade da camada
pela área de influência da camada pelo seu respectivo coeficiente de m como podemos
observar na tabela 32.
63
Tabela 33: Coeficiente de mola e coeficiente de reação horizontal.
PROF. Área de
influência (m²)
Nspt Tipo de solo m (KN/m4) Coeficiente de mola K
(KN/m)
Coeficiente de reação horizontal
(KN) 0,4 m
1 0,20 25 Silte areno-argiloso 7333,33 1466,67 7333,33
2 0,40 10 Silte areno-argiloso 4571,43 3657,14 9142,86
3 0,40 17 Silte areno-argiloso 6266,67 7520,00 18800,00
4 0,40 6 Silte areno-argiloso 3000,00 4800,00 12000,00
5 0,40 6 Silte areno-argiloso 3000,00 6000,00 15000,00
6 0,20 9 Argila silto-arenosa 4285,71 5142,86 25714,29
7 8
9
Tabela Fonte: Autor, 2020.
Com os valores dos coeficientes de mola definidos, foi possível calcular o diagrama
de momento fletor e com auxílio do software Ftool, foram utilizados os valores de K nas
molas utilizadas no cálculo do diagrama, conforme a figura 11.
Figura 10: Diagrama de momento fletor.
Estaca 6m Diagrama Momento Fletor
Fonte: Software Ftool, 2020.
O momento máximo foi de 43,7 KN.m e está atuando a 2,00 metros de profundidade.
64
7.4.2.3.1. Verificação Momento Resistente (P24)
É importante verificar o momento resistente da estaca pois o rompimento de
estacas mais compridas se dão pela formação de rotulas plásticas ao longo do seu fuste,
e esta formação de rotulas plásticas estão intimamente ligadas ao momento resistente da
peça. Para verificar o momento resistente da estaca foi utilizado o software Pcalc. Versão
1.4, figura 12, iniciou-se pelo lançamento dos dados de entrada.
Figura 11: Interface do software Pcalc.
Fonte: Software P-calc, 2020.
Iniciou-se pelo lançamento os dados de entrada referente a geometria da estaca,
informando o que a sessaõ da estaca é circular e que seu diâmetro é de 40 cm, como
podemos ver na figura 13.
Figura 12: Janela de incerssão dos dados geométricos.
Fonte: Software P-calc, 2020.
65
Em seguida foram lançados os dados de entrada, referente aos materiais da
estaca, concreto de 25 Mpa, aço CA-50, como podemos ver na figura 14.
Figura 13: Janela de lançamento dos materiais.
Fonte: Software P-calc, 2020.
Da mesma forma, foram lançados os dados de entrada, referente a armadura da
estaca, 8 barras de 10.0 mm com espaça,meto de 5 centimetros, como podemos ver na
figura 14.
Figura 14: Janela de incerssão da armadura.
Fonte: Software P-calc, 2020.
66
Na figura podemos ver o resultado da verificação.
Figura 15:Janela do resultado.
Fonte: Software P-calc, 2020.
Ao analisar o diagrama de interação verificou-se que o momento resistente da estaca
era de 50 KN.m, maior que o momento fletor atuante na estaca, conforme o Diagrama de
momento fletor mostra, momento atuante de 43,7 KN.m, desta forma ficou comprovado
que a estaca do pilar 24 atende as solicitações de momento fletor.
7.4.2.3.2. Verificação Força Horizontal Máxima
De acordo com a planta de carga do projeto estrutural proposto pelo MEC, o pilar
24 possui uma carregamento horizontal de 20 KN no eixo y, para a elaboração do
diagrama de força horizontal, esta carga foi majorada em 1,4.
Ao analisar o diagrama, figura 16, foi observado que o ponto crítico estava no
primeiro metro, no topo da estaca, pois o topo da estaca apresentou uma reação
horizontal de 28 KN.
67
Figura 16: Diagrama de momento fletor.
Estaca 6m Diagrama Força Horizontal
Fonte: Software Ftool, 2020.
Para a obtenção da força horizonta máxima que o solo suporta, foi utilizado
o ábaco de dimensionamento que correlaciona momento resistente com
resistência lateral última, para solos coesivos e estacas longas.
Durante a utilização do ábaco foi preciso calcular o valor da coesão no
primeiro metro do solo (ponto crítico), para isso, foi utilizado a equação de Teixeira
e Godoy (1996), que correlaciona a coesão ao NSPT.
O primeiro metro de solo apresentou um NSPT de 25.
𝐶 = 10 𝑥 𝑁𝑆𝑃𝑇
(Eq. 30)
𝐶 = 10 𝑥 25
𝐶 = 250 𝐾𝑝𝑎
68
Em seguida aplicou-se o coeficiente de segurança (Su) de 0,75 no valor da
coesão encontrado.
𝑆𝑢 = 0,75 𝑥 𝐶
(Eq. 31)
𝑆𝑢 = 0,75 𝑥 250
𝑆𝑢 = 187,5 𝐾𝑝𝑎
O valor de Momento resistente inicial em y foi de 37,5 KN.m, conforme
figura 17.
Figura 17: Diagrama de interação.
Fonte: Software P-calc, 2020.
Valor encontrado através da equação do eixo x.
𝑀𝑦
𝑆𝑢 𝑥 𝐷²=
37,5
187,5 𝑥 0,4²= 1,25 𝐾𝑁
Onde,
𝑀𝑦 – momento em Y;
Su – Coesão com fator de segurança;
D – Diâmetro da estaca;
69
Em seguida foi marcado o ponto 1,25 no eixo x do ábaco, e desenhou-se
uma linha na vertical na cor vermelho, partindo do ponto 1,25 até encontrar a curva
e/D=0, conforme figura 19.
Figura 18: Ábaco resistência lateral.
Fonte: Adaptado de Alonso, 1983.
Utilizou-se a curva e/D=0, porque não temos nenhum trecho da estaca
acima o nível do solo, portanto o valor de “e” é igual a zero, consequentemente
e/D=0.
Continuando, foi traçada uma linha na horizontal, partindo do ponto
encontrado na curva e/D=0, até o eixo Vertical.
O valor encontrado no eixo vertical, que expressa o valor da divisão entre a
carga última e o produto da coesão multiplicada pelo diâmetro da estaca, foi de
1,9 KN.
70
Então, procedeu-se com o cálculo, para encontrar a força horizontal
resistente.
𝑃ú𝑙𝑡𝑖𝑚𝑜
𝑆𝑢 𝑥 𝐷2= 1,9 𝐾𝑁
→ 𝑃ú𝑙𝑡𝑖𝑚𝑜
250𝑥 0,402= 1,9 𝐾𝑁
𝑃ú𝑙𝑡𝑖𝑚𝑜 = 1,9 𝑥 187,5 𝑥 0,402 → 𝑃ú𝑙𝑡𝑖𝑚𝑜 = 57 KN
Após encontrar a força horizontal resistente, aplicou-se um fator de
segurança igual a 2.
𝑃ú𝑙𝑡𝑖𝑚𝑜 = 57
2= 28,5 𝐾𝑁
A verificação mostrou que a força horizontal resistente é maior que a força
horizontal atuante, portanto à estaca está aprovada.
Força horizonta resistente Força horizonta atuante
28,5 KN > 28 KN
71
7.4.3. Recalque
O recalque é o resultado da soma de duas parcelas, o encurtamento
elástico e o recalque no solo.
ρ = ρ𝑒 + ρ𝑠 (Eq.12)
7.4.3.1. Encurtamento elástico (ρe)
O encurtamento elástico é o responsável pela menor parte do recalque total da
estaca este acontece quando a carga solicitante mobiliza toda a resistência lateral da
estaca. Para definir o encurtamento elástico foi utilizado a carga solicitante em cada
camada.
Esta carga foi diminuindo conforme o atrito lateral de cada camada contribuiu
na resistência da carga.
Para a primeira camada tivemos a carga vertical subtraída da resistência lateral
até o meio da primeira camada. Na segunda camada, tivemos esta carga vertical
residual subtraída da resistência lateral até o meio da segunda camada, e assim
sucessivamente, conforme a figura 20 e na tabela 34.
Figura 19: Dissipação da carga ao longo do fuste.
Fonte: Autor, 2020.
72
Tabela 34: Resultados dos Cálculos para o encurtamento elástico (ρe).
Profundidade Resistência Lateral (KN)
Dissipação da carga (KN)
Altura Camada (m)
Carga Resultante (KN)
1 10,85 125,40 1,00 119,98
2 55,29 114,55 1,00 86,91
3 78,47 59,26 0,76 22,38
4 106,73 -19,21
5 119,53
6 129,83
TOTAL 500,70 TOTAL 229,26
Fonte: Autor, 2020.
Para o cálculo do encurtamento elástico foram considerados os seguinte dados:
Área da seção da Estaca: 0,126 m²;
Módulo de elaticidade do material da estaca: 18 GPa;
K : 450 Kpa;
𝜌𝑒 =1
𝐴 ∗ 𝐸𝐶∗ ∑(𝑃𝑖 ∗ 𝐿𝑖 )
(Eq. 11)
𝜌𝑒 =1
0,126 ∗ 18000000∗ 229
𝜌𝑒 = 0,11 mm
7.4.3.2. Recalque do solo (ρs)
A estaca transmite as cargas ao terreno, fazendo com que as camadas de solo
entre a ponta da estaca e a camada indeslocável sofram deformações, que resultam
no recalque do solo.
∆𝜎𝑖 =4 ∗ 𝑅𝐿𝑖
𝜋 ∗ (𝐷 + ℎ + 𝐻2 )2
(Eq. 14)
73
7.4.3.2.1. Cálculos
Recalque da cota 7~8
∆σ1 =4 ∗ 10,85
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 0,34 KN/m²
∆σ2 =4 ∗ 55,29
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+
1
2 )2
= 2,42 KN/m²
∆σ3 =4 ∗ 78,47
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+
1
2 )2
= 5,16 KN/m²
∆σ4 =4 ∗ 106,73
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+
1
2 )2
= 1,68 KN/m²
∆σ5 =4 ∗ 119,53
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+
1
2 )2
= 9,52 KN/m²
∆σ6 =4 ∗ 129,83
π ∗ (0,4 + 1
2 +
1
2 )2
= 84,38 KN/m²
∑∆𝜎i = 103,49
𝐸𝑆 = 𝐸0 → 𝐸0= 3 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁𝑆𝑃T → 𝐸𝑆 = 3 * 450 * 9 = 12.150 KN/m²
ρs,l = 103,9
12.150 * 1,00 = 8,52 mm
Recalque da cota 8~9
∆σ1 =4 ∗ 10,85
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 0,25 KN/m²
∆σ2 =4 ∗ 55,29
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 1,72 KN/m²
∆σ3 =4 ∗ 78,47
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+
1
2 )2
= 3,43 KN/m²
∆σ4 =4 ∗ 106,73
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+
1
2 )2
= 1,36 KN/m²
∆σ5 =4 ∗ 119,53
π ∗ (0,4 + 1
2+1 +1+
1
2 )2
= 6,09 KN/m²
∆σ6 =4 ∗ 129,83
π ∗ (0,4 + 1
2+1 +
1
2 )2
= 28,71 KN/m²
∑∆𝜎i = 41,56
𝐸𝑆 = 𝐸0 → 𝐸0= 3 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁𝑆𝑃T → 𝐸𝑆 = 3 * 450 * 19 = 25.650 KN/m²
ρs,l = 41,56
25650 * 1,00 = 1,62 mm
74
Recalque da cota 9~10
∆σ1 =4 ∗ 10,85
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 0,20 KN/m²
∆σ2 =4 ∗ 55,29
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 1,29 KN/m²
∆σ3 =4 ∗ 78,47
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 2,44 KN/m²
∆σ4 =4 ∗ 106,73
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+
1
2 )2
= 1,12 KN/m²
∆σ5 =4 ∗ 119,53
π ∗ (0,4 + 1
2+1+1 +1+
1
2 )2
= 4,23 KN/m²
∆σ6 =4 ∗ 129,83
π ∗ (0,4 + 1
2+1+1 +
1
2 )2
= 14,31 KN/m²
∑∆𝜎i = 23,58
𝐸𝑆 = 𝐸0 → 𝐸0= 3 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁𝑆𝑃T → 𝐸𝑆 = 3 * 450 * 12 = 16.200 KN/m²
ρs,l = 23,58
16.200 * 1,00 = 1,46 mm
Recalque da cota 10~11
∆σ1 =4 ∗ 10,85
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 0,16 KN/m²
∆σ2 =4 ∗ 55,29
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 1,00 KN/m²
∆σ3 =4 ∗ 78,47
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 1,83 KN/m²
∆σ4 =4 ∗ 106,73
π ∗ (0,4 + 1
2 +1+1+1+1+1+
1
2 )2
= 0,94 KN/m²
∆σ5 =4 ∗ 119,53
π ∗ (0,4 + 1
2+1+1+1 +1+
1
2 )2
= 3,11 KN/m²
∆σ6 =4 ∗ 129,83
π ∗ (0,4 + 1
2+1+1+1 +
1
2 )2
= 8,54 KN/m²
∑∆𝜎i = 15,57
𝐸𝑆 = 𝐸0 → 𝐸0= 3 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁𝑆𝑃T → 𝐸𝑆 = 3 * 450 * 9 = 22.950 KN/m²
ρs,l = 15,57
22.950 * 1,00 = 0,68 mm
75
Tabela 35: Resultado dos Cálculos de recalque do solo (ρs).
RECALQUE NA COTA
σ1 σ2 σ3 σ4 σ5 σ6 Σσ (KN/m²)
ES (KN/m²)
ρs,l (mm) %
Cota 7~8 0,34 2,42 5,16 1,68 9,52 84,38 103,49 12150 8,52 100%
Cota 8~9 0,25 1,72 3,43 1,36 6,09 28,71 41,56 25650 1,62 16%
Cota 9~10 0,20 1,29 2,44 1,12 4,23 14,31 23,58 16200 1,46 13%
Cota 10~11 0,16 1,00 1,83 0,94 3,11 8,54 15,57 22950 0,68 6%
Total 3,75
Fonte: Autor, 2020.
Tabela 36: Resultado dos Cálculos de recalque (ρ).
Encurtamento elástico ρe (mm)
Recalque do solo ρs (mm)
Recalque total ρ (mm)
0,11 3,75 3,86
Fonte: Autor, 2020.
O recalque parou na quarta camada, com um deslocamento de 3,86 mm.
7.4.3.3. Curva carga x recalque
Considerou-se, para o método Cintra e Aoki (2010) de previsão de recalque,
para comportamento do diagrama de esforço normal na estaca, valores de esforço
normal médio para cada camada e os valores de resistência lateral e de ponta (RL e
Rp, respectivamente), foram considerados os valores demonstrados no gráfico
gerados através da equação 32:
P = R ∗ (1 − 𝑒−α∗𝜌) (Eq. 32)
Tabela 37: Dados necessários para cálculo da curva.
R (KN) ρ (mm) α 290,52 0,578 226,43
Figura Fonte: Autor, 2020.
76
Tabela 38: Resultados, curva.
ρ (mm) P (KN) 2 199,16 4 261,79 6 281,49 8 287,68
10 289,63 12 290,24 14 290,43 16 290,49 18 290,51 20 290,52 22 290,52 24 290,52 25 290,52
Fonte: Autor, 2020.
Figura 20: Curva Carga x Recalque.
Fonte: Autor, 2020.
Desse modo, com a quantidade de estacas definida, as solicitações por
estaca já calculadas, as verificações apontando que a estaca atende os critérios
de recalque, e por fim que essa estaca atende as solicitações de momento fletor
e força horizontal, prosseguiu-se para a análise dos resultados.
77
8. RESULTADOS E DISCUSSÃO
Para a análise dos resultados obtidos, após o dimensionamento das fundações,
foram estratificadas em forma de gráficos os dados capacidade de carga admissível,
do número de estacas dos projetos, taxa de aço e volume de concreto.
Realizada a média dos resultados dos três métodos utilizados para calcular
a previsão de capacidade de carga, que considerou o uso de estacas escavadas
moldadas “in loco”, com comprimento de 6 metros, 40 centímetros de diâmetro e
os dados dos laudos de sondagem.
Observou-se que o projeto proposto pelo MEC considerou “Tensão
admissível” do solo, essa tensão, não condiz com o tipo de fundação apresenta
no projeto para o local. Para fundação por estacas, considera-se “capacidade de
carga admissível”.
Para o projeto proposto pelo MEC, considerando a quantidade de estacas
por pilar e que estas estacas possuem o comprimento de 3,5 metros.
O solo apresentaria na realidade, capacidade de carga bem inferior ao
necessário, como podemos observar no gráfico, figura 21.
Figura 21: Gráfico.
Fonte: Autor, 2020.
12
9,8
3
12
9,8
3
16
5,3
7
12
9,8
3
16
5,3
7
12
9,8
3
12
9,8
3
17
6,4
5
10
6,7
3
10
6,7
3
11
2,1
0
10
6,7
3
11
2,1
0
10
6,7
3
10
6,7
3
11
1,6
0
BLOCO A BLOCO B BLOCO C BLOCO D BLOCO E1 BLOCO E2 BLOCO F BLOCO G
(KN
)
Capacidade de Carga Admissível
PROJETO ELABORADO PROJETO MEC
78
Com a quantidade, diâmetro e comprimento da estaca, já definidos para
cada pilar, foi possível perceber que a quantidade e o comprimento das estacas
do Projeto proposto pelo MEC, era inferior ao necessário para atende as
solicitações das cargas oriundas dos pilares.
Para o projeto elaborado, foi necessário que as estacas tivessem um
comprimento de 6 metros, já o projeto proposto pelo MEC apresenta estacas com
3,5 metros de comprimento. Foi necessário que as estacas tivessem um diâmetro
de 40 centímetros, já o projeto proposto pelo MEC apresenta estacas
padronizadas com 50 centímetros, 40 centímetros e 20 centímetros de diâmetro.
Foram necessário um total de 318 estacas para atender as solicitações de
todos os pilares, já o projeto proposto pelo MEC apresenta um total de 340
estacas.
Figura 22: Gráfico.
Fonte: Autor, 2020.
Após o dimensionamento estrutural da fundação, foi possível levantar a
quantidade de aço necessária para a execução de cada bloco, essas informações
foram coletadas no resumo de aço do projeto elaborado e do projeto proposto pelo
MEC, Anexo.
41
24 24
30
54 54
4744
2924 23
30
41 41 42 44
0
10
20
30
40
50
60
BLOCO A BLOCO B BLOCO C BLOCO D BLOCO E1 BLOCO E2 BLOCO F BLOCO G
Un
idad
es
Quantidade de estacas
PROJETO ELABORADO PROJETO MEC
79
Figura 23: Gráfico.
Fonte: Autor, 2020.
Figura 24: Gráfico.
Fonte: Autor, 2020.
O volume de concreto apresentou uma diferença considerável, essa
diferença na quantidade de concreto, provavelmente se dá pela diferença no
comprimento das estacas.
As estacas do projeto elaborado possuem 6 metros de comprimento, já as
estacas do projeto proposto pelo MEC possuem 3,5 metros de comprimento.
1547
846 842
1049
1831 18311702 1696
193 145 179 123
325 325 286160
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
BLOCO A BLOCO B BLOCO C BLOCO D BLOCO E1 BLOCO E2 BLOCO F BLOCO G
Pes
o (
Kg)
Quantidade de aço CA-50
PROJETO ELABORADO PROJETO MEC
542
296 297
370
485 485533
586
5683
179123
325 325
12981
0
100
200
300
400
500
600
700
BLOCO A BLOCO B BLOCO C BLOCO D BLOCO E1 BLOCO E2 BLOCO F BLOCO G
Pes
o (
Kg)
Quantidade de aço CA-60
PROJETO ELABORADO PROJETO MEC
80
Figura 25: Gráfico.
Fonte: Autor, 2020.
Desta forma verificou-se que não havia viabilidade técnica no projeto
preconizado pelo Ministério da Educação (MEC) para aquele local.
49
26 26
32
47 4749
54
5 710 8
11 119
5
0
10
20
30
40
50
60
BLOCO A BLOCO B BLOCO C BLOCO D BLOCO E1 BLOCO E2 BLOCO F BLOCO G
Vo
lum
e m
³Volume de concreto
Projeto Elaborado Projeto MEC
81
9. CONCLUSÃO
Pôde-se constatar que é preciso um estudo detalhado antes da implantação da
fundação de um edifício, sobretudo de investigação do subsolo, visando o correto
dimensionamento da fundação.
A sondagem permitiu através dos dados coletados e da aplicação de métodos
semi-empíricos para determinação da capacidade de carga admissível, o correto
dimensionamento da fundação.
As fundações dimensionadas com base nas solicitações da planta de carga, se
mostraram eficientes no suporte dos carregamentos, as perfurações não precisaram
ser muito profundas, pois o carregamento se dissipou nos primeiros 6 metros. As
estacas do tipo escavada de diâmetro de 40 cm, provaram ser eficientes na
resistência, suportando as cargas dos pilares de maior solicitação.
Observou-se também que o projeto executivo do Ministério da educação, não
possui detalhamento das estacas, apenas informa o comprimento de 3,5 metros e
seus diâmetros, além disso, foi possível observar no orçamento que acompanha o
projeto, que as estacas não possuem armadura, ficando desta forma evidente que tal
projeto está em desacordo com a NBR 6122:2019.
De acordo com NBR 6122:2019, toda estaca deve ter no mínimo 6 barras
longitudinais com comprimento mínimo variando de acordo com o tipo de estaca.
Diante do exposto pode-se concluir de maneira geral que a proposta aqui
apresentada obteve êxito em seus objetivos propostos, atingindo todos os resultados
esperados definidos no início da pesquisa.
82
10. REFERÊNCIAS
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dimensionamento-no-Eberick
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83
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BRAZ, Fundações. Estaca tipo hélice continua: Processo Executivo. Disponível em:
http://lbrasfundacoes.com.br/o-que-e-helice-continua/. Acesso em: 16 de maio de
2020.
FNDE, Projeto preconizado pelo Ministério da educação disponível em:
https://www.fnde.gov.br/programas/par/eixos-de-atuacao/infraestrutura-fisica-
escolar/item/5958-projeto-espa%C3%A7o-educativo-urbano-12-salas.
84
UFC, Universidade Federal do Ceará, Apostila fundações profundas, disponível em:
http://www.lmsp.ufc.br/arquivos/graduacao/fundacao/apostila/04.pdf. Acesso em: 16
de maio de 2020.
85
11. ANEXOS
Resumo de aço do Projeto do MEC.
Bloco A Bloco B
Bloco C Bloco D
Bloco E1 Bloco E2
86
Bloco F
Bloco G
87
Resumo de aço do Projeto Elaborado.
Bloco A Bloco B
Bloco C Bloco D
Bloco E1 Bloco E2
Bloco F Bloco G
88
Prezados Senhores,
Estamos apresentando a V.Sa. o relatório das sondagens por nós executadas na área destinada à construção da obra em epígrafe.
1. As sondagens apresentadas em anexo foram executadas segundo as recomendações da NBR-6484/2001.
2. Foram realizados 03 furos de sondagem, perfazendo um total de 36,59 metros lineares.
3. As sondagens executadas foram a Percussão do tipo SPT, com padrões (altura de queda=75cm peso do martelo= 65kg etc.) especificados nos laudos anexos.
4. O Amostrador utilizado foi:SPT - Standard Penetration Test, com diâmetros de 2" EXTERNAMENTE e 1 3/8" internamente.Os amostradores apresentam os demais elementos (físicos/geométricos) rigorosamente dentro dos padrões em Normas.
5. Para o SPT foi executado, a cada metro e na transição de cada camada, um ensaio dePenetração Dinâmica, onde se considerou o NÚMERO DE GOLPES (N) para fazer penetrar30cm do Amostrador, após uma penetração inicial de 15cm. Os valores das penetrações diferentes de 30cm estão indicados nos laudos de sondagens.
6. Para efeito de análise e projeto, recomenda-se corrigir o Número de Golpes assim obtido,segundo Gibbs e Holtz (para os casos de solos arenosos superficiais) e Terzaghi (para os casos de solos finos submersos).
7. As amostras são classificadas e mantidas em Laboratório por 90 dias. As classificações dasamostras indicam: O Tipo de Solo, Cor, o Índice deConsistência (para as Argilas e Siltes plásticos) e o Grau de Compacidade (para os Siltes nãoplásticos, Areias e Cascalhos).
8. As profundidades das amostras extraídas são referidas à superfície do terreno, cuja cota estáligada a um R.N (Referencial de Nível, arbitrariamente considerado como cota 100,00).
9. A posição ou existência de lençol freático é observada duas vezes, em intervalos de tempo nunca inferiores a 24 horas.
Estando à disposição para maiores esclarecimentos adicionais, despedimo-nos,
Engº Edvaldo José CordeiroCrea GO 6728/D
Técnica Sondagem e Técnologia Ltda – CNPJ: 24.995.164/0001-64 – End.: 112 Sul Rua SR-03 N° 39, Sala 01 Palmas-TO – CEP 77.020-172Fone/Fax: (63)3215-1830 - e-mail: [email protected]
Normas e DiretrizesFolha: 02
Alte
raçã
o
Denominação Caracterização da rochaA1 Sã Minerais contribuem sem alteração. Eventualmente apresenta junta oxidadas
A2 Pouco alteradaAlteração Mineralógica incipiente em sua matriz e ao longo dos planos de fratura, é levemente descolorida.
A3 Mediamente alterada Minerais constituintes em franco processo de alteração. Fraturas alteradas eventualmente preenchidas por material desagregado. É muito descolorida.
A4 Muito alterada Minerais constituintes muito alterados. Alteração ao longo das fraturas comumente preenchidas por material desagregado .É totalmente descolorida.
A5 Extremamente alterada Minerais constituinte totalmente alterados. Pode apresentar bolsões de material desagregado. Preserva estruturas originais.
Con
scis
tênc
ia
C1 Muito consistente Rocha com som metálico, quebra com dificuldade ao golpe do martelo. Sua superfície dificilmente é riscada pelo aço.
C2 Consistente Rocha com som fraco, quebra com relativa facilidade ao golpe do martelo. Ao ser riscado pelo aço, deixa sulcos superficiais. OBS. A consistência C2 na cor azul clara, refere-se ao grau subordinado na bandamento biotita.
C3 Medianamente consistente Rocha com som oco, quebra com relativa facilidade ao golpe do martelo com fragmentos dificilmente quebradiços à pressão dos dedos. Sulco leve ao risco do aço.
C4 Pouco consistente A Rocha quebra com facilidade ao golpe do martelo, bordas dos fragmentos quebram com relativa facilidade manualmente. Sulcos profundos ao risco do aço.
C5 Sem coexistência A rocha esfarela-se ao golpe do martelo, desagregando-se com a pressão dos dedos . Pode ser cortada com o aço, sendo riscada com a unha.
Coe
renc
ia
C1 Muito coerente A rocha quebra com dificuldade ao golpe do martelo, produzindo vários fragmentos de brodas cortantes. As bordas não podem ser quebradas sobre pressão dos dedos. Superfície dificilmente riscável com aço.
Clll Coerente A rocha quebra facilmente ao golpe do martelo, produzindo fragmentos podendo produzir pequeno esfarelamento. As bordas dos fragmentos podem ser quebradas sob mediana pressão dos dedos, porém sendo impossível o esfarelamento completo dos fragmentos por açã
CV Incoerente (friável) a rocha quebra facilmente com a pressão dos dedos, desagregando-se totalmente por ação dos dedos pode ser cortado com aço.
Fra
tura
men
to
F1 <1 Fratura/metro Ocasionalmente Fraturado
Roc
k Q
ual
ity D
esig
nat
ion
(RQ
D%
) 75 a 100% - Bom a Excelente
CO
ND
UT
IVID
AD
E H
IDR
AU
LIC
A
l x m
x m
in x
kgf/
cm2
H1 < 0,10(MUITO BAIXA)
PE
RM
EA
BIL
IDA
DE
(k=
cm
/ s) K = 10-5
F2 2 a 5 Fraturas/metro Pouco Fraturada50 a 75% - Regular
H2 0,10 – 1,00(BAIXA)
10-5<K=10-4
F3 6 a 10 Fraturas/metro Medianamente fraturada 25 a 50% - Pobre
H3 1,00 – 5,00(MÉDIA
10-4<k<5x10-4
F4 11a 20 Fraturas /metro Muito fraturada0 a 25% - Muito pobre
H4 5,00 – 10,00(ALTA)
5X10-4<K< 10-3
F5 > 20 Fraturas/metro Extremamente fraturadaObs. Trecho fraturamento
H5 10,00(MUITO ALTA)
K>10-3
TABELA DE CLASSIFICAÇAO DOS SOLOS CLASSIFICAÇAO DAS DESCONTINUIDADES PRINCIPAIS - SIMBOLOGIA
Solo SPT (Golpes Designação Superficie das Descontinuidades Materiais de Revestimento
Are
ias
e si
ltes
aren
osos
<=4 fofa(a) Regularidade Aspereza fe Película de argilo-mineral escuro (filme escuro)
5 a 8 pouco compacta(o) P Plana E Espelhada fv Película de argilo-mineral esverdeado (filme esv.)
9 a 18 mediamente compacta(a) C Curva L Lisa ox Película oxidada mm - Película manganês
19 a 40compacta(o) I Irregular R Rugosa pc Película carbonática pb - Película material branco
>40 muito compacto(o) Inclinaçao das descontinuidades Material de Preenchimento
Arg
ilas
e si
ltes
argi
loso
s
<=2 muito mole SH Subhorizontal si=silte, ag=argila, ca=carbonato, qz=quartzo
3 a 5 mole I Inclinada (30º<I<60º) siglas
6 a 10 média(o) SV Subvertical db= desplacamento bandamento/folhação, qm=quebra
11 a 19rija(o) Exemplo mecânica, al= alteraçao incipiente,
>19 dura(o) NJA IPR (dec º y )
NORMAS UTILIZADAS PARA ESCRIÇÃO GEOLÓGICA E APRESENTAÇÃO DE RELATÓRIO
NBR 13441 - Rocha e Solos - SimbologiaNBR 6502 - Rocha e Solos - TerminologiaNBR 6484 - Sondagens de Simples Reconhecimento com SPTBoletim n 3/1999 da ABGE - Manual de Sondagens, Ensaio de Perda d'agua e ensaio de Permeabilidade
Engº Edvaldo José CordeiroCrea GO 6728/D
Técnica Sondagem e Técnologia Ltda – CNPJ: 24.995.164/0001-64 – End.: 112 Sul Rua SR-03 N° 39, Sala 01 Palmas-TO – CEP 77.020-172Fone/Fax: (63)3215-1830 - e-mail: [email protected]
Croquis de locaçãoSem escala
Hikari ConstruçõesQuadra de esporte/ Centro EducacionalSão Valério da Natividade - TOFolha: 03
Referências NormativasNBR 6484/2001 Solo - Sondagens de simples reconhecimento com SPT - Método de ensaioNBR 6502/1995 Rochas e solos - Terminologia NBR 7181/1984 Solo - Análise granulométrica - Método de ensaioNBR 8036/1983 Programação de sondagens de simples reconhecimento dos solos parafundações de edificios - Procedimentos NBR 13441/1995 Rochas e solos - SimbologiaNBR 13895 Construção de Poços de monitoramento e amostragem
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LAUDO DE SONDAGEMsite: www.tecnica.eng.br
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I nt eressado: Hikari Construções Furo: SP 01Obra: Quadra de esporte Folha: 04
Local obra: São Valério da Natividade - TO Data do Laudo: 05/08/19Descrições do amostrador: Diâmetro externo = 2 1/2" Peso batente= 65 Kg Diâmetro do Revestimento = 2 1/2"
Diâmetro interno =1 3/8" Altura da queda = 75 cm Diâmetro da Haste = 1"Profun- Nº da N.A. 1º+2º 2º+3º 1º e 2º penetração 2ª e 3ª penetração *Consistência /
**Compacidade
Descrição
didade Amostra 24 h 15 15 10 20 30 40 50 do Solo
- 1, 0001
Aterro: Silte areno-argiloso com presença de mica, coloração variegado- 2, 00
02 12 12mediamente compacta**
- 3, 0003 15 18
mediamente compacta**
- 4, 0004 20 21 dura*
Amostra não recuperada- 5, 00
05 13 16 rija*
- 6, 00
06 17 17 rija*
- 7, 0007 16 13 rija*
Argila silto-arenosa com presença de mica, coloração variegado
- 8, 0008 20 13 rija*
- 9, 0009 14 19 compacta**
Silte areno-argiloso com presença de mica, coloração variegado- 10, 00
10 47 50/25muito
compacta**
- 11, 0011 24 28 compacta**
- 12, 0012 50/27 28/12
muito compacta**
Silte areno-argiloso com pedregulho de quartzo de graduação fina e presença de mica, coloração
variegado- 13, 00
13 50/21 16/06muito
compacta**
-7,15Nível d'água : 7,15 m Cota do Furo - GPS: 321,00 m
Data do N.A.: 01/08/19 Prof. da sondagem: 12,21 mSondador: Jardson Coordenadas: 22L 0800881Engº Resp.: Edvaldo José Cordeiro - Crea GO 6728/D Equip: GPS12 Garmin UTM 8675726
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LAUDO DE SONDAGEMsite: www.tecnica.eng.br
email: [email protected]: Hikari Construções Furo: SP 02Obra: Centro Educacional Folha: 05Local obra: São Valério da Natividade - TO Data do Laudo: 05/08/19Descrições do amostrador: Diâmetro externo = 2 1/2" Peso batente= 65 Kg Diâmetro do Revestimento = 2 1/2"
Diâmetro interno =1 3/8" Altura da queda = 75 cm Diâmetro da Haste = 1"Profun- Nº da N.A. 1º+2º 2º+3º1º e 2º penetração 2ª e 3ª penetra*Consistência /
**CompacidadDescrição
didade Amostra 24 h 15 15 10 20 30 40 50 do Solo
-1,0001
Aterro: Silte areno-argiloso com presença de mica, coloração variegado-2,00
02 20 25 compacta**
-3,0003 14 10
mediamente compacta**
-4,0004 19 17
mediamente compacta** Silte areno-argiloso com pedregulho de quartzo
de graduação fina, coloração variegado-5,00
05 7 6pouco
compacta**
-6,0006 6 6 média*
Argila areno-siltosa com pedregulho de quartzo de graduação fina, coloração amarela
-7,0007 7 9
mediamente compacta**
Silte areno-argiloso com presença de mica, coloração variegado
-8,0008 16 19 compacta**
-9,0009 12 12
mediamente compacta**
-10,0010 14 17
mediamente compacta**
-11,0011 27 33 dura*
Mica, coloração variegado-12,00
12 50/22 25/07 dura*
-13,0013 50/18 09/03 dura*
-6,55Nível d'água : 6,55 m Cota do Furo - GPS: 320,00 m
Data do N.A.: 01/08/19 Prof. da sondagem: 12,18 mSondador: Jardson Coordenadas: 22L 0800876Engº Resp.: Edvaldo José Cordeiro - Crea GO 6728/D Equip: GPS12 Garmin UTM 8675758
Técnica Sondagem e Técnologia Ltda – CNPJ: 24.995.164/0001-64 – End.: 112 Sul Rua SR-03 N° 39, Sala 01 Palmas-TO – CEP 77.020-172Fone/Fax: (63)3215-1830 - e-mail: [email protected]
LAUDO DE SONDAGEMsite: www.tecnica.eng.br
email: [email protected]: Hikari Construções Furo: SP 03Obra: Centro Educacional Folha: 06Local obra: São Valério da Natividade - TO Data do Laudo: 05/08/19Descrições do amostrador: Diâmetro externo = 2 1/2" Peso batente= 65 Kg Diâmetro do Revestimento = 2 1/2"
Diâmetro interno =1 3/8" Altura da queda = 75 cm Diâmetro da Haste = 1"Profun- Nº da N.A. 1º+2º 2º+3º1º e 2º penetração 2ª e 3ª penetra*Consistência
/ Descrição
didade Amostra 24 h 15 15 10 20 30 40 50 do Solo
-1,0001
Aterro: Silte areno-argiloso com presença de mica, coloração variegado
-2,0002 22 22 compacta**
Areia silto-argilosa com pedregulho laterítico de graduação fina, coloração amarela
-3,0003 17 21 compacta**
-4,0004 9 8
pouco compacta**
Silte areno-argiloso com pedregulho de quartzo de graduação fina, coloração variegado
-5,0005 11 13
mediamente compacta**
Silte areno-argiloso com presença de mica e pedregulho de quartzo de graduação fina,
coloração variegado-6,00
06 15 16mediamente compacta**
-7,0007 27 28 compacta**
-8,0008 40 27 dura*
Pedregulho de quartzo de graduação grossa com presença de mica, coloração cinza
-9,0009 26 30 dura*
Mica, coloração cinza
-10,0010 28 32 dura*
-11,0011 34 35 dura*
-12,0012 39 48 dura*
-13,0013 50/20 19/05 dura*
-6,1Nível d'água : 6,10 m Cota do Furo - GPS: 318,00 m
Data do N.A.: 02/08/19 Prof. da sondagem: 12,20 mSondador: Jardson Coordenadas: 22L 0800853Engº Resp.: Edvaldo José Cordeiro - Crea GO 6728/D Equip: GPS12 Garmin UTM 8675758
Técnica Sondagem e Técnologia Ltda – CNPJ: 24.995.164/0001-64 – End.: 112 Sul Rua SR-03 N° 39, Sala 01 Palmas-TO – CEP 77.020-172Fone/Fax: (63)3215-1830 - e-mail: [email protected]
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P1
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P2
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P3
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P4
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P13
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P14
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P23
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P24
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P25
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P26
3ø40
hb = 80 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P27
3ø40
hb = 80 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P28
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P29
88.5
8.5
8.5 4.9
88.5
251.5
108.5
120
240
120
360
360 186.5 173.4 271.6 200 248.5 240 240 240
22.50
G
274.00
F
382.50
E
502.50
D
742.50
C
862.50
B
1222.50
A
6.5
0
1
36
6.5
0
2
55
3.0
4
3
72
6.4
5
4
99
8.0
0
5
11
98
.0
0
6
14
46
.5
0
7
16
86
.5
0
8
19
26
.5
0
9
21
66
.5
0
10
Planta de locação - Bloco A
escala 1:50
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
60 60
190
70
B1=B2=B3=B4=B5=B25=B26=B29 (2ø40)
70
70
B19=B20=B21=B22=B23=B24 (1ø40)
B13=B14=B15=B16=B17=B18
B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
60 60
69.3
34.6
200.8
173.9
B27=B28 (3ø40)
Legenda dos blocos
escala 1:25
Pilar Fundação Bloco
Nome Seção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x45 6.50 1222.50 13.5 13.4 500 800 1.3 1.0 190 70 0 75 2 40 40
P2 13x45 366.50 1222.50 22.6 22.5 300 900 1.6 0.4 190 70 0 75 2 40 40
P3 13x45 726.50 1222.50 20.8 20.7 200 1000 1.7 0.4 190 70 0 75 2 40 40
P4 13x45 1086.50 1222.50 23.5 23.4 200 1000 1.7 0.4 190 70 0 75 2 40 40
P5 13x45 1446.50 1222.50 17.4 17.3 200 900 1.5 0.5 190 70 0 75 2 40 40
P6 13x30 1198.00 862.50 4.7 4.6 300 300 0.4 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P7 27x27 1446.50 862.50 7.7 7.5 100 300 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P8 13x30 15.00 742.50 10.7 10.6 100 300 0.1 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P9 13x30 553.04 742.50 9.9 9.8 500 400 0.6 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P10 13x30 998.00 742.50 6.8 6.7 200 400 0.5 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P11 27x27 1446.50 742.50 7.4 7.2 200 200 0.1 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P12 27x27 1686.50 742.50 2.6 2.4 100 200 0.3 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P13 27x27 1926.50 742.50 2.6 2.4 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P14 27x27 2166.50 742.50 2.5 2.3 200 200 0.2 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P15 13x30 15.00 502.50 11.1 11.0 100 300 0.2 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P16 13x30 557.95 502.50 9.2 9.1 200 400 0.7 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P17 13x30 998.00 502.50 6.8 6.7 200 400 0.6 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P18 27x27 1446.50 502.50 7.5 7.3 200 200 0.1 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P19 27x27 1686.50 502.50 2.6 2.4 100 200 0.3 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P20 27x27 1926.50 502.50 2.6 2.4 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P21 27x27 2166.50 502.50 2.5 2.3 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P22 13x30 1198.00 382.50 4.8 4.7 200 300 0.4 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P23 27x27 1446.50 382.50 7.8 7.6 200 300 0.2 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P24 13x30 726.45 274.00 8.4 8.3 200 300 0.4 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P25 13x45 6.50 22.50 14.1 13.9 400 400 0.7 0.3 190 70 0 75 2 40 40
P26 13x45 366.50 22.50 22.8 22.6 900 500 0.8 0.7 190 70 0 75 2 40 40
P27 13x45 726.50 22.50 28.7 28.6 300 500 0.9 0.3 201 174 0 80 3 40 35
P28 13x45 1086.50 22.50 28.4 28.3 200 600 1.0 0.3 201 174 0 80 3 40 35
P29 13x45 1446.50 22.50 16.6 16.4 300 500 0.8 0.3 190 70 0 75 2 40 40
Estacas
Simbologia deQuantidade
(cm)
40 41
60 60
190
70
60
75
CA : 40
100
N1
6
N3
N3
N4
8x5 N5 c/13
N6
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
B1=B2=B3=B4=B5=B25=B26=B29
ESC 1:25
CORTE
8x2 N3 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
8x9 N16 ø8.0 c/4 C=287
54
183
54
8x8 N4 ø5.0 c/25 C=246
63
54
8x5 N5 ø5.0 c/13 C=508
184
64
8x5 N6 ø5.0 c/12 C=193
6
183
6
70
70
50
65
CA : 50
100
N9
19x7 N10 c/8
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B17=B18=B19=B20=B21=B22=B23=B24
B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12=B13=B14=B15=B16
ESC 1:25
CORTE
19x2 N9 ø5.0 C=278
89
44
19x7 N10 ø5.0 c/8 C=268
64
64
60 60
69
.3
34
.6
200.8
17
3.9
65
80
CA : 35
100
N17
N
1
7
N
1
7
N11
N12
5 N13 c/14
N14
N15
ESC 1:25
PLANTA
3ø40
B27=B28
ESC 1:25
CORTE
9 N11 ø5.0 c/20 C=VAR
36
VAR
36
10
N
12
ø
5.0
c/2
0 C
=V
AR
36
VA
R
36
3x7 N17 ø8.0 c/6 C=281
59
167
59
5 N13 ø5.0 c/14 C=594
157
37
10 N14 ø5.0 c/19 C=VAR
6
VAR
6
9 N15 ø5.0 c/18 C=VAR
6
VAR
6
Relação do aço
B4 B15 2xB28
AÇO N DIAMQ
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 52 104 5408
2 5.0 62 22 1364
3 5.0 16 253 4048
4 5.0 64 246 15744
5 5.0 40 508 20320
6 5.0 40 193 7720
7 5.0 50 96 4800
8 5.0 45 74 3330
9 5.0 38 278 10564
10 5.0 133 268 35644
11 5.0 18 VAR VAR
12 5.0 20 VAR VAR
13 5.0 10 594 5940
14 5.0 20 VAR VAR
15 5.0 18 VAR VAR
CA50 16 8.0 72 287 20664
17 8.0 42 281 11802
18 10.0 60 VAR VAR
19 10.0 76 VAR VAR
20 10.0 12 VAR VAR
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
8.0
10.0
5.0
324.7
104
1316.1
140.9
70.5
223.1
PESO TOTAL
CA50
CA60
211.4
223.1
Vol. de concreto total (C-25) = 17.85 m³
Área de forma total = 91.77 m²
COTA 0,00 DO TERRENO
Estaca (Ø 400)
(x320)
N1
Ø
1
0
N2
Ø
6
.3
C
-2
88
5
ES
PIR
AL
(P
AS
SO
3
0cm
)
L = 600
8 N1 Ø 10 C-12
0,40
0,40
0,10
6,00
Detalhe Estacas Escavadas P24
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
6.3
15264.0
9174.3
10359.6
2472.4
PESO TOTAL
CA50
CA60
10359.67
2472.4
Vol. de concreto total (C-25) = 239.8 m³
60
0
8 N
1 Ø
1
0 C
-1
2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P1
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P3
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P4
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P13
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P14
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P23
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P24
0.5
17
17
17
17
17
17
4
17
4
17
4
0.5
234.5
784
240 240 240 240 240 240 240 240 240
0.00
C
234.50
B
1018.50
A
-0
.4
8
1
23
9.5
2
2
47
9.5
2
3
71
9.5
2
4
95
9.5
2
5
11
99
.5
2
6
14
39
.5
2
7
16
79
.5
2
8
19
19
.5
2
9
21
59
.5
2
10
Planta de locação - Bloco B
escala 1:50
70
77
55
71
.5
CA : 50
100
N5
24x6 N6 c/10
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B22=B23=B24
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
24x2 N5 ø5.0 C=278
89
44
24x6 N6 ø5.0 c/10 C=268
64
64
Relação do aço
B24
AÇO N DIAMQ
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 39 78 3042
2 5.0 60 114 6840
3 5.0 60 22 1320
4 5.0 20 69 1380
5 5.0 48 278 13344
6 5.0 144 268 38592
CA50 7 10.0 140 VAR VAR
8 12.5 4 VAR VAR
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
12.5
5.0
91
2.6
645.2
61.7
2.7
109.4
PESO TOTAL
CA50
CA60
64.4
109.4
Vol. de concreto total (C-25) = 7.86 m³
Área de forma total = 56.41 m²
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx FyLado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x50 -0.48 1018.50 5.8 5.6 500 200 0.1 1.8 70 70 0 65 1 40 50
P2 13x50 239.52 1018.50 5.3 5.2 600 200 0.3 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P3 13x50 480.02 1018.50 5.3 5.1 600 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P4 13x50 719.52 1018.50 5.3 5.1 500 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P5 13x50 959.52 1018.50 5.3 5.1 600 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P6 13x50 1199.52 1018.50 8.8 8.6 3000 200 0.2 5.3 70 70 0 65 1 40 50
P7 13x50 1439.52 1018.50 5.3 5.1 500 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P8 13x50 1679.52 1018.50 5.3 5.1 500 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P9 13x50 1919.52 1018.50 5.3 5.1 500 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P10 13x50 2159.52 1018.50 6.2 6.1 700 200 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P11 13x50 -0.48 234.50 6.7 6.6 500 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 40 50
P12 15x30 239.52 251.50 4.7 4.5 200 300 0.4 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P13 15x30 479.52 251.50 4.7 4.5 200 300 0.3 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P14 15x30 719.52 251.50 4.6 4.5 300 300 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P15 15x30 959.52 251.50 4.7 4.5 200 300 0.2 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P16 15x30 1199.56 251.50 7.8 7.7 400 300 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P17 15x30 1443.52 251.50 4.7 4.6 300 300 0.2 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P18 15x30 1683.52 251.50 4.6 4.5 200 300 0.2 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P19 15x30 1923.52 251.50 4.6 4.5 300 300 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P20 13x50 2159.52 234.50 7.3 7.1 1200 200 0.2 2.4 70 70 0 65 1 40 50
P21 C25 0.00 0.00 3.4 3.2 200 300 0.2 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P22 C25 719.52 0.00 3.5 3.4 600 600 0.9 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P23 C25 1439.52 0.00 3.5 3.4 600 400 0.6 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P24 C25 2159.52 0.00 2.8 2.7 300 600 1.1 0.5 70 70 0 65 1 40 50
70
70
B21=B22=B23=B24 (1ø40)
B15=B16=B17=B18=B19=B20
B9=B10=B11=B12=B13=B14
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8
Legenda dos blocos
escala 1:25
Estacas
Simbologia deQuantidade
(cm)
40 24
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P1
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P3
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P4
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P13
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P14
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P23
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P24
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
231.5
787.5
240 240 240 240 240 240 240 240 240
12.50
C
244.00
B
1031.50
A
0.00
1
240.00
2
480.00
3
720.00
4
960.00
5
1200.00
6
1440.00
7
1680.00
8
1920.00
9
2160.00
10
Planta de locação - Bloco C
escala 1:50
70
105
75
97.5
CA : 50
100
N6
24x6 N7 c/10
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B22=B23=B24
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
24x2 N6 ø5.0 C=278
89
44
24x6 N7 ø5.0 c/10 C=268
64
64
Relação do aço
B24
AÇO N DIAMQ
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 40 78 3120
2 5.0 20 24 480
3 5.0 60 114 6840
4 5.0 60 22 1320
5 5.0 20 69 1380
6 5.0 48 278 13344
7 5.0 144 268 38592
CA50 8 10.0 136 VAR VAR
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
5.0
88.4
650.8
60
110.3
PESO TOTAL
CA50
CA60
60
110.3
Vol. de concreto total (C-25) = 7.86 m³
Área de forma total = 56.41 m²
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X YCarga Máx. Carga Mín.
MxMy
FxFy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x50 0.00 1031.50 7.8 7.6 1300 100 0.1 3.0 70 70 0 65 1 40 50
P2 13x50 240.00 1031.50 5.6 5.5 2400 200 0.2 3.5 70 70 0 65 1 40 50
P3 13x50 480.00 1031.50 5.6 5.5 2500 200 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P4 13x50 720.00 1031.50 10.3 10.1 400 200 0.2 1.3 70 70 0 65 1 40 50
P5 13x50 960.00 1031.50 5.6 5.5 2500 100 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P6 13x50 1200.00 1031.50 5.6 5.4 2500 100 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P7 13x50 1440.00 1031.50 5.6 5.5 2500 100 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P8 13x50 1680.00 1031.50 10.5 10.3 1400 200 0.2 2.7 70 70 0 65 1 40 50
P9 13x50 1920.00 1031.50 5.7 5.6 2500 200 0.2 3.6 70 70 0 65 1 40 50
P10 13x50 2160.00 1031.50 8.5 8.3 1200 200 0.2 2.7 70 70 0 65 1 40 50
P11 13x50 0.00 244.00 9.3 9.1 600 100 0.1 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P12 15x30 240.00 261.50 4.6 4.5 600 200 0.3 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P13 15x30 480.00 261.50 4.5 4.3 600 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P14 15x30 720.00 261.50 9.9 9.8 100 200 0.2 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P15 15x30 960.00 261.50 4.5 4.3 600 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P16 15x30 1200.00 261.50 4.4 4.3 600 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P17 15x30 1440.00 261.50 4.7 4.6 300 200 0.2 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P18 15x30 1680.00 261.50 8.4 8.3 200 200 0.2 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P19 15x30 1920.00 261.50 4.6 4.4 500 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P20 13x50 2160.00 244.00 9.7 9.5 900 100 0.1 1.0 70 70 0 65 1 40 50
P21 C25 0.00 12.50 3.2 3.1 200 300 0.3 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P22 C25 720.00 12.50 3.9 3.8 200 500 0.8 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P23 C25 1440.00 12.50 4.1 4.0 400 400 0.5 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P24 C25 2160.00 12.50 3.3 3.2 300 500 1.1 0.5 70 70 0 65 1 40 50
70
70
B21=B22=B23=B24 (1ø40)
B15=B16=B17=B18=B19=B20
B9=B10=B11=B12=B13=B14
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8
Legenda dos blocos
escala 1:25
Estacas
Simbologiade
Quantidade
(cm)
40 24
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P1
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P3
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P4
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P13
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P14
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P23
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P24
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P25
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P26
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P27
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P28
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P29
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P30
8.3
60
8.5
60
36
.3
17
8.3
60
83
.7
17
8.5
8.3
14
7.9
15
2.1
18
01
20
12
01
20
19
9.5
16
0.5
360.3 360 360 360 360 270 261.5 314
22.50
I
170.43
H
322.50
G
502.50
F
622.50
E
742.50
D
862.50
C
1061.99
B
1222.50
A
6.5
0
1
36
6.7
6
2
72
6.7
6
3
10
86
.7
6
4
14
46
.7
6
5
18
06
.7
6
6
20
76
.7
6
7
23
38
.2
5
8
26
52
.2
6
9
Planta de locação
escala 1:50
105
10
5
B27=B28=B29=B30 (1ø40)
B21=B22=B23=B24=B25=B26
B15=B16=B17=B18=B19=B20
B9=B10=B11=B12=B13=B14
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8
Legenda dos blocos
escala 1:25
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
Bloco D
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x45 6.50 1222.50 7.0 6.8 500 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P2 13x45 366.76 1222.50 7.8 7.6 400 200 0.4 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P3 13x45 726.76 1222.50 7.5 7.3 300 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P4 13x45 1086.76 1222.50 7.5 7.3 300 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P5 13x45 1446.76 1222.50 7.6 7.4 300 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P6 13x45 1806.76 1222.50 8.8 8.6 300 300 0.4 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P7 13x45 2076.76 1222.50 8.6 8.5 100 300 0.4 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P8 13x45 2346.50 1222.50 7.5 7.3 600 200 0.4 1.1 70 70 0 65 1 40 50
P9 13x30 2652.26 1061.99 1.9 1.8 100 400 0.4 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P10 15x30 1815.26 922.50 8.4 8.3 100 1400 1.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P11 13x30 2338.26 922.50 9.3 9.2 100 1400 1.8 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P12 27x27 6.50 862.50 6.3 6.1 300 300 0.2 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P13 13x30 2669.26 826.21 1.8 1.7 100 200 0.2 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P14 27x27 6.50 742.50 5.5 5.3 300 200 0.1 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P15 13x30 1806.76 622.50 8.0 7.9 100 700 0.9 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P16 13x30 2346.50 622.50 9.0 8.9 300 900 1.6 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P17 27x27 6.50 502.50 5.5 5.3 300 200 0.1 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P18 27x27 6.50 382.50 6.2 6.0 400 300 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P19 13x30 2669.26 406.21 1.7 1.6 100 300 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P20 15x30 1815.26 322.50 9.0 8.9 100 1400 1.3 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P21 13x30 2338.25 322.50 9.7 9.6 100 1500 1.9 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P22 13x30 2652.26 170.43 1.9 1.8 100 400 0.3 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P23 13x45 6.50 22.50 7.1 6.9 500 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P24 13x45 366.76 22.50 8.0 7.9 200 200 0.4 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P25 13x45 726.76 22.50 7.6 7.5 200 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P26 13x45 1086.76 22.50 7.7 7.6 200 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P27 13x45 1446.76 22.50 7.7 7.6 200 200 0.3 0.5 70 70 0 65 1 40 50
P28 13x45 1806.76 22.50 9.6 9.4 200 200 0.3 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P29 13x45 2076.76 22.50 10.5 10.3 2600 200 0.3 3.3 70 70 0 65 1 40 50
P30 13x45 2346.50 22.50 7.8 7.6 800 200 0.3 1.1 70 70 0 65 1 40 50
Estacas
Simbologiade Quantidade
(cm)
40 30
70
157.5
112.5
146.3
CA : 50
100
N6
30x6 N7 c/10
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B22=B23=B24=B25=B26=B27=B28=B29=B30
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
30x2 N6 ø5.0 C=278
89
44
30x6 N7 ø5.0 c/10 C=268
64
64
Relação do aço
B30
AÇO N DIAMQ UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 40 74 2960
2 5.0 90 22 1980
3 5.0 20 96 1920
4 5.0 10 78 780
5 5.0 80 104 8320
6 5.0 60 278 16680
7 5.0 180 268 48240
CA50 8 10.0 164 VAR VAR
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
5.0
106.6
808.8
72.3
137.1
PESO TOTAL
CA50
CA60
72.3
137.1
Vol. de concreto total (C-25) = 9.8 m³
Área de forma total = 70.38 m²
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P1
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P3
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P4
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P23
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P24
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P25
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P26
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P27
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P28
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P29
2ø40
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P30
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P31
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P32
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P35
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P36
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P37
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P38
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P39
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P40
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P41
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P44
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
32.5x50 cm
P13-14
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
32.5x50 cm
P33-34
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
25x52 cm
P42-43
52.1 1
1
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
17
.5
52.1
17
.5
1
34
23
1.5
18
3.5
21
0.3
20
9.8
18
4
240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 248.7 196.8 292.1 239
0.00
F
231.50
E
415.00
D
625.25
C
835.00
B
1019.00
A
12.50
1
252.50
2
492.50
3
732.50
4
972.50
5
1212.50
6
1452.50
7
1692.50
8
1932.50
9
2172.50
10
2412.50
11
2652.50
12
2901.24
13
3098.00
14
3390.05
15
3629.05
16
Planta de locação - Bloco E2
escala 1:50
PilarFundação
Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 15x50 12.50 1019.00 10.8 10.6 500 200 0.1 3.4 70 70 0 65 1 40 50
P2 15x50 252.50 1019.00 10.6 10.4 300 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P3 15x50 492.50 1019.00 10.7 10.6 200 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P4 15x50 732.50 1019.00 13.9 13.7 400 200 0.2 3.4 190 70 0 75 2 40 40
P5 15x50 972.50 1019.00 10.7 10.6 200 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P6 15x50 1212.50 1019.00 10.7 10.5 200 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P7 15x50 1452.50 1019.00 3.9 3.7 500 200 0.2 3.4 70 70 0 65 1 40 50
P8 15x50 1692.50 1019.00 10.7 10.5 200 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P9 15x50 1932.50 1019.00 10.7 10.5 200 100 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P10 15x50 2172.50 1019.00 3.9 3.7 500 100 0.2 3.4 70 70 0 65 1 40 50
P11 15x50 2412.50 1019.00 10.7 10.5 200 100 0.1 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P12 15x50 2652.50 1019.00 10.7 10.6 200 100 0.1 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P15 15x50 3150.05 1019.00 10.9 10.8 300 100 0.2 2.0 70 70 0 65 1 40 50
P16 15x50 3390.05 1019.00 11.4 11.3 500 100 0.2 1.7 70 70 0 65 1 40 50
P17 15x50 3630.05 1019.00 11.6 11.4 700 100 0.1 2.9 70 70 0 65 1 40 50
P18 13x30 3098.00 835.00 1.3 1.2 100 200 0.3 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P19 13x30 3391.05 625.25 3.3 3.2 100 200 0.1 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P20 13x30 3098.00 415.00 0.9 0.7 100 200 0.3 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P21 15x50 12.50 231.50 12.2 12.0 900 100 0.1 2.9 70 70 0 65 1 40 50
P22 15x30 252.50 249.00 9.6 9.4 300 300 0.3 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P23 15x30 492.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P24 15x30 732.50 249.00 14.3 14.2 100 200 0.2 0.2 190 70 0 75 2 40 40
P25 15x30 972.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P26 15x30 1212.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P27 15x30 1452.50 249.00 14.3 14.2 100 200 0.2 0.2 190 70 0 75 2 40 40
P28 15x30 1692.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P29 15x30 1932.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P30 15x30 2172.50 249.00 14.3 14.2 100 200 0.2 0.2 190 70 0 75 2 40 40
P31 15x30 2412.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P32 15x30 2652.50 249.00 9.8 9.6 300 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P35 15x30 3150.05 249.00 10.1 9.9 100 200 0.2 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P36 15x30 3390.05 249.00 11.3 11.1 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P37 15x50 3630.05 231.50 12.8 12.6 1200 200 0.2 2.3 70 70 0 65 1 40 50
P38 C25 12.50 0.00 6.4 6.3 100 200 0.4 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P39 C25 732.50 0.00 6.1 6.0 100 300 0.5 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P40 C25 1452.50 0.00 4.5 4.4 100 200 0.3 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P41 C25 2172.50 0.00 4.5 4.4 100 200 0.2 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P44 C25 3629.05 0.00 5.8 5.6 200 300 0.6 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P13-14 32.5x50 2901.30 1019.00 21.7 21.3 100 600 0.6 4.5 190 70 0 70 2 40 45
P33-34 32.5x50 2901.30 265.50 24.2 23.8 1500 600 0.5 5.8 190 70 0 70 2 40 45
P42-43 25x52 2901.24 0.00 9.9 9.5 400 900 0.6 1.1 70 70 0 65 1 40 50
Estacas
Simbologiade
Quantidade
(cm)
40 47
70
70
B41=B44=B42-43 (1ø40)
B35=B36=B37=B38=B39=B40
B25=B26=B28=B29=B31=B32
B18=B19=B20=B21=B22=B23
B10=B11=B12=B15=B16=B17
B1=B2=B3=B5=B6=B7=B8=B9
60 60
190
70
B4=B24=B27=B30=B13-14=B33-34 (2ø40)
Legenda dos blocos
escala 1:25
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
60 60
190
70
60
75
CA : 40
100
N1
2
N4
N4
N5
4x5 N6 c/13
N7
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
B4=B24=B27=B30
ESC 1:25
CORTE
4x2 N4 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
4x4 N12 ø10.0 c/13 C=286
54
183
54
4x8 N5 ø5.0 c/25 C=246
63
54
4x5 N6 ø5.0 c/13 C=508
184
64
4x4 N7 ø5.0 c/15 C=193
6
183
6
60 60
190
70
55
70
CA : 45
100
N1
4
N4
N4
N10
5 N6 c/12
N7
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
B13-14=B33-34
ESC 1:25
CORTE
2 N4 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
4 N14 ø12.5 c/13 C=275
49
183
49
8 N10 ø5.0 c/25 C=236
63
49
5 N6 ø5.0 c/12 C=508
184
64
5 N7 ø5.0 c/12 C=193
6
183
6
Relação do aço
B4 2xB33-34
AÇO N DIAMQ UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 15 78 1170
2 5.0 5 118 590
3 5.0 5 24 120
4 5.0 12 253 3036
5 5.0 32 246 7872
6 5.0 30 508 15240
7 5.0 26 193 5018
8 5.0 10 154 1540
9 5.0 10 41 410
10 5.0 16 236 3776
CA50 11 10.0 18 VAR VAR
12 10.0 16 286 4576
13 12.5 12 VAR VAR
14 12.5 8 275 2200
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
12.5
5.0
59.3
30.3
387.8
40.2
32.1
65.7
PESO TOTAL
CA50
CA60
72.3
65.7
Vol. de concreto total (C-25) = 5.93 m³
Área de forma total = 27.1 m²
100
70
70
50
65
CA : 50
100
N10
35x7 N9 c/8
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B39=B40=B41=B44=B42-43
=B26=B28=B29=B31=B32=B35=B36=B37=B38
=B16=B17=B18=B19=B20=B21=B22=B23=B25
B1=B2=B3=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12=B15
ESC 1:25
CORTE
35x2 N10 ø6.3 C=278
89
44
35x7 N9 ø5.0 c/8 C=268
64
64
Relação do aço
B37
AÇO N DIAMQ UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 48 78 3744
2 5.0 80 118 9440
3 5.0 80 24 1920
4 5.0 15 74 1110
5 5.0 8 24 192
6 5.0 5 142 710
7 5.0 10 34 340
8 5.0 25 69 1725
9 5.0 245 268 65660
CA50 10 6.3 70 278 19460
11 10.0 202 VAR VAR
12 12.5 12 VAR VAR
Resumo do aço
AÇO DIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
6.3
10.0
12.5
5.0
194.6
131.3
7.7
848.5
52.4
89
8.1
143.8
PESO TOTAL
CA50
CA60
149.6
143.8
Vol. de concreto total (C-25) = 11.56 m³
Área de forma total = 82.62 m²
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P1
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P2
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P3
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P4
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P5
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P6
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P7
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P8
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P9
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P10
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P11
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P12
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
32.5x50 cm
P13
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P14
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P15
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P16
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P17
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P18
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P20
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P21
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P22
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P23
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P24
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P25
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P26
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P27
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P28
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P29
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P30
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P31
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P32
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
32.5x50 cm
P33
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P34
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P35
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P36
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P37
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P38
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P39
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P40
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
32.5x50 cm
P41
1ø40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P42
96.5
7.8
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
35
17.5
17.5
96.5
0.5 0.5 0.5 0.5
17.5
0.5
231
276
118
118
276
240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 248.8 248.8 143 193.5 143.5
-36622.80
F
-36391.80
E
-36115.80
D
-35997.80
C
-35879.80
B
-35603.80
A
-22093.05
1
-21853.05
2
-21613.08
3
-21373.05
4
-21133.05
5
-20893.05
6
-20653.05
7
-20413.05
8
-20173.05
9
-19933.05
10
-19693.05
11
-19453.05
12
-19204.25
13
-18955.50
14
-18812.50
15
-18619.00
16
-18475.50
17
Planta de locação - Bloco F
escala 1:50
PilarFundação
Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 15x50 -22093.05 -35603.80 9.5 9.3 1900 200 0.1 2.0 70 70 0 65 1 40 50
P2 15x50 -21853.05 -35603.80 10.6 10.4 200 200 0.2 1.2 70 70 0 65 1 40 50
P3 15x50 -21613.08 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P4 15x50 -21373.05 -35603.80 12.7 12.5 300 200 0.2 2.7 70 70 0 65 1 40 50
P5 15x50 -21133.05 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P6 15x50 -20893.05 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P7 15x50 -20653.05 -35603.80 12.7 12.5 400 200 0.2 2.9 70 70 0 65 1 40 50
P8 15x50 -20413.05 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P9 15x50 -20173.05 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P10 15x50 -19933.05 -35603.80 12.7 12.5 400 200 0.2 2.9 70 70 0 65 1 40 50
P11 15x50 -19693.05 -35603.80 10.7 10.6 300 200 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P12 15x50 -19453.05 -35603.80 10.8 10.6 300 100 0.2 1.4 70 70 0 65 1 40 50
P13 32.5x50 -19204.25 -35603.80 12.0 11.6 1800 700 0.3 2.3 70 70 0 65 1 40 50
P14 15x50 -18955.50 -35603.80 2.5 2.3 300 200 0.2 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P15 15x50 -18715.50 -35603.80 2.8 2.6 300 200 0.2 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P16 15x50 -18475.50 -35603.80 4.1 3.9 100 100 0.2 1.5 70 70 0 65 1 40 50
P17 13x30 -18619.00 -35879.80 2.3 2.2 200 600 0.4 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P18 13x30 -19196.50 -35997.80 3.8 3.7 300 100 0.1 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P19 13x30 -18812.50 -35997.80 6.0 5.9 100 200 0.4 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P20 13x30 -18619.00 -36115.80 2.3 2.2 100 500 0.3 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P21 15x50 -22092.55 -36391.80 10.4 10.2 300 100 0.1 2.3 70 70 0 65 1 40 50
P22 15x30 -21852.55 -36374.30 9.6 9.5 300 200 0.3 0.6 70 70 0 65 1 40 50
P23 15x30 -21612.55 -36374.30 9.9 9.8 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P24 15x30 -21372.55 -36374.30 13.0 12.9 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P25 15x30 -21132.55 -36374.30 9.8 9.7 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P26 15x30 -20891.05 -36374.30 9.8 9.7 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P27 15x30 -20652.55 -36374.30 13.0 12.9 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P28 15x30 -20412.55 -36374.30 9.8 9.7 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P29 15x30 -20171.05 -36374.30 9.8 9.7 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P30 15x30 -19932.55 -36374.30 13.0 12.9 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P31 15x30 -19692.55 -36374.30 9.8 9.7 300 200 0.2 0.8 70 70 0 65 1 40 50
P32 15x30 -19451.05 -36374.30 9.9 9.7 300 200 0.3 0.7 70 70 0 65 1 40 50
P33 32.5x50 -19204.25 -36356.80 13.5 13.1 200 600 0.2 4.0 190 70 0 70 2 40 45
P34 15x30 -18955.50 -36374.30 1.5 1.4 100 200 0.2 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P35 15x30 -18715.50 -36374.30 2.4 2.3 100 300 0.3 0.2 70 70 0 65 1 40 50
P36 15x50 -18475.50 -36391.80 4.7 4.5 200 100 0.2 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P37 C25 -22092.55 -36622.80 3.5 3.4 200 100 0.6 0.4 70 70 0 65 1 40 50
P38 C25 -21372.55 -36622.80 6.8 6.6 100 400 0.6 0.1 70 70 0 65 1 40 50
P39 C25 -20652.55 -36622.80 3.6 3.5 200 300 0.4 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P40 C25 -19932.55 -36622.80 3.7 3.5 200 200 0.3 0.3 70 70 0 65 1 40 50
P41 32.5x50 -19204.25 -36605.30 9.3 8.9 1100 800 0.2 1.0 70 70 0 65 1 40 50
P42 C25 -18475.00 -36622.80 2.6 2.5 100 300 0.7 0.2 70 70 0 65 1 40 50
Estacas
Simbologia deQuantidade
(cm)
40 43
84
84
B40=B41=B42 (1ø40)
B34=B35=B36=B37=B38=B39
B27=B28=B29=B30=B31=B32
B21=B22=B23=B24=B25=B26
B15=B16=B17=B18=B19=B20
B9=B10=B11=B12=B13=B14
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8
72 72
228
84
B33 (2ø40)
Legenda dos blocos
escala 1:25
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
72 72
190
84
66
84
CA : 45
100
N7
N3
N3
N4
5 N5 c/12
N6
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
B33
ESC 1:25
CORTE
2 N3 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
4 N7 ø10.0 c/13 C=276
49
183
49
8 N4 ø5.0 c/25 C=236
63
49
5 N5 ø5.0 c/12 C=508
184
64
4 N6 ø5.0 c/15 C=193
6
183
6
Relação do aço
B33
AÇO N DIAMQ
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 5 154 770
2 5.0 5 41 205
3 5.0 2 253 506
4 5.0 8 236 1888
5 5.0 5 508 2540
6 5.0 4 193 772
CA50 7 10.0 4 276 1104
8 12.5 6 VAR VAR
Resumo do aço
AÇODIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
10.0
12.5
5.0
11.1
4.2
66.9
7.5
4.4
11.3
PESO TOTAL
CA50
CA60
11.9
11.3
Vol. de concreto total (C-25) = 0.98 m³
Área de forma total = 4.55 m²
70
70
50
65
CA : 50
100
N9
41x7 N8 c/8
ESC 1:25
PLANTA
1ø40
=B41=B42
=B31=B32=B34=B35=B36=B37=B38=B39=B40
=B22=B23=B24=B25=B26=B27=B28=B29=B30
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
41x2 N9 ø6.3 C=278
89
44
41x7 N8 ø5.0 c/8 C=268
64
64
Relação do aço
B30
AÇO N DIAMQ
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 9 154 1386
2 5.0 9 41 369
3 5.0 20 74 1480
4 5.0 65 78 5070
5 5.0 90 24 2160
6 5.0 85 118 10030
7 5.0 25 69 1725
8 5.0 287 268 76916
CA50 9 6.3 82 278 22796
10 10.0 230 VAR VAR
11 12.5 12 VAR VAR
Resumo do aço
AÇODIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
6.3
10.0
12.5
5.0
228
149.5
7.7
991.4
61.4
101.4
8.1
168.1
PESO TOTAL
CA50
CA60
170.9
168.1
Vol. de concreto total (C-25) = 13.58 m³
Área de forma total = 96.85 m²
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P1
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P2
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P3
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P4
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P5
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P6
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P7
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P8
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P9
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P10
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P11
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P12
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P13
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P14
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P15
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P16
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P17
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P18
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P19
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P20
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P21
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P22
0.2
0.2
46
04
60
46
04
60
45
9.8
600 600 600 600 600 600
12.00
F
472.00
E
932.00
D
1392.00
C
1852.00
B
2311.80
A
25.00
1
625.00
2
1225.00
3
1825.00
4
2425.00
5
3025.00
6
3625.00
7
Planta de locação - Bloco G
escala 1:50
60 60
190
70
B19=B20=B21=B22 (2ø40)
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12=B13=B14=B15=B16=B17=B18
Legenda dos blocos
escala 1:25
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
75 75
190
87
.5
68
.8
87
.5
CA : 45
100
N8
N4
N4
N5
22x5 N6 c/12
N7
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
=B22
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
22x2 N4 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
22x6 N8 ø8.0 c/7 C=277
49
183
49
22x8 N5 ø5.0 c/25 C=236
63
49
22x5 N6 ø5.0 c/12 C=508
184
64
22x4 N7 ø5.0 c/15 C=193
6
183
6
Relação do aço
B21
AÇON DIAM
QUNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 100 136 13600
2 5.0 120 33 3960
3 5.0 40 33 1320
4 5.0 44 253 11132
5 5.0 176 236 41536
6 5.0 110 508 55880
7 5.0 88 193 16984
CA50 8 8.0 132 277 36564
9 10.0 128 VAR VAR
10 12.5 60VAR VAR
Resumo do aço
AÇODIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
8.0
10.0
12.5
5.0
365.7
89.6
41.4
1444.2
158.7
60.8
43.9
244.8
PESO TOTAL
CA50
CA60
263.3
244.8
Vol. de concreto total (C-25) = 21.1 m³
Área de forma total = 97.99 m²
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 24x50 25.00 2312.00 10.0 9.7 300 5800 0.4 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P2 24x50 625.00 2311.80 11.3 11.0 5400 1700 2.0 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P3 24x50 1225.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1300 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P4 24x50 1825.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P5 24x50 2425.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P6 24x50 3025.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1400 1.8 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P7 24x50 3625.00 2312.00 11.4 11.0 200 5300 1.7 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P8 24x50 25.00 1852.00 11.0 10.7 400 7400 1.3 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P9 24x50 3625.00 1852.00 11.0 10.7 400 7400 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P10 24x50 25.00 1392.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P11 24x50 3625.00 1392.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.6 190 70 0 70 2 40 45
P12 24x50 25.00 932.00 10.8 10.5 600 7400 1.3 1.8 190 70 0 70 2 40 45
P13 24x50 3625.00 932.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P14 24x50 25.00 472.00 11.0 10.7 600 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P15 24x50 3625.00 472.00 11.0 10.7 600 7400 1.3 2.0 190 70 0 70 2 40 45
P16 24x50 25.00 12.00 10.1 9.8 300 5700 0.6 1.2 190 70 0 70 2 40 45
P17 24x50 625.00 12.00 11.3 11.0 5400 1600 2.0 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P18 24x50 1225.00 12.00 11.2 10.9 5400 1300 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P19 24x50 1825.00 12.00 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P20 24x50 2425.00 12.00 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P21 24x50 3025.00 12.00 11.2 10.9 5400 1400 1.8 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P22 24x50 3625.00 12.00 11.5 11.2 200 5200 1.4 1.0 190 70 0 70 2 40 45
Estacas
Simbologia deQuantidade
(cm)
40 44
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P1
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P2
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P3
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P4
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P5
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P6
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P7
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P8
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P9
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P10
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P11
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P12
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P13
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P14
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P15
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P16
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P17
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P18
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P19
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P20
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P21
2ø40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P22
0.2
0.2
46
04
60
46
04
60
45
9.8
600 600 600 600 600 600
12.00
F
472.00
E
932.00
D
1392.00
C
1852.00
B
2311.80
A
25.00
1
625.00
2
1225.00
3
1825.00
4
2425.00
5
3025.00
6
3625.00
7
Planta de locação - Bloco G
escala 1:50
60 60
190
70
B19=B20=B21=B22 (2ø40)
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12=B13=B14=B15=B16=B17=B18
Legenda dos blocos
escala 1:25
ha
hb
ca
My
Fy
Fx
Mx
75 75
190
87
.5
68
.8
87
.5
CA : 45
100
N8
N4
N4
N5
22x5 N6 c/12
N7
ESC 1:25
PLANTA
2ø40
=B22
=B13=B14=B15=B16=B17=B18=B19=B20=B21
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9=B10=B11=B12
ESC 1:25
CORTE
22x2 N4 ø5.0 c/12 C=253
36
183
36
22x6 N8 ø8.0 c/7 C=277
49
183
49
22x8 N5 ø5.0 c/25 C=236
63
49
22x5 N6 ø5.0 c/12 C=508
184
64
22x4 N7 ø5.0 c/15 C=193
6
183
6
Relação do aço
B21
AÇON DIAM
QUNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 100 136 13600
2 5.0 120 33 3960
3 5.0 40 33 1320
4 5.0 44 253 11132
5 5.0 176 236 41536
6 5.0 110 508 55880
7 5.0 88 193 16984
CA50 8 8.0 132 277 36564
9 10.0 128 VAR VAR
10 12.5 60VAR VAR
Resumo do aço
AÇODIAM C.TOTAL
(m)
PESO + 10 %
(kg)
CA50
CA60
8.0
10.0
12.5
5.0
365.7
89.6
41.4
1444.2
158.7
60.8
43.9
244.8
PESO TOTAL
CA50
CA60
263.3
244.8
Vol. de concreto total (C-25) = 21.1 m³
Área de forma total = 97.99 m²
COTA 0,00 DO TERRENO
Estaca (Ø 400)
(x44)
N1 Ø
10
200
8 N
1 Ø
10 C
-11
N2 Ø
6.3 C
-495
ES
PIR
AL (P
AS
SO
30cm
)
L = 200
8 N1 Ø 10 C-12
0,4
0
0,40
0,1
0
6,0
0
Detalhe Estacas Escavadas
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne de ca Base tub.
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 24x50 25.00 2312.00 10.0 9.7 300 5800 0.4 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P2 24x50 625.00 2311.80 11.3 11.0 5400 1700 2.0 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P3 24x50 1225.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1300 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P4 24x50 1825.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P5 24x50 2425.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P6 24x50 3025.00 2311.80 11.2 10.9 5400 1400 1.8 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P7 24x50 3625.00 2312.00 11.4 11.0 200 5300 1.7 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P8 24x50 25.00 1852.00 11.0 10.7 400 7400 1.3 1.5 190 70 0 70 2 40 45
P9 24x50 3625.00 1852.00 11.0 10.7 400 7400 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P10 24x50 25.00 1392.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P11 24x50 3625.00 1392.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.6 190 70 0 70 2 40 45
P12 24x50 25.00 932.00 10.8 10.5 600 7400 1.3 1.8 190 70 0 70 2 40 45
P13 24x50 3625.00 932.00 10.8 10.5 500 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P14 24x50 25.00 472.00 11.0 10.7 600 7400 1.3 1.7 190 70 0 70 2 40 45
P15 24x50 3625.00 472.00 11.0 10.7 600 7400 1.3 2.0 190 70 0 70 2 40 45
P16 24x50 25.00 12.00 10.1 9.8 300 5700 0.6 1.2 190 70 0 70 2 40 45
P17 24x50 625.00 12.00 11.3 11.0 5400 1600 2.0 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P18 24x50 1225.00 12.00 11.2 10.9 5400 1300 1.3 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P19 24x50 1825.00 12.00 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P20 24x50 2425.00 12.00 11.2 10.9 5400 1200 1.1 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P21 24x50 3025.00 12.00 11.2 10.9 5400 1400 1.8 1.4 190 70 0 70 2 40 45
P22 24x50 3625.00 12.00 11.5 11.2 200 5200 1.4 1.0 190 70 0 70 2 40 45
Estacas
Simbologia deQuantidade
(cm)
40 44
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P1
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P2
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P3
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P4
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P5
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P6
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P7
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P8
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P9
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P10
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P11
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P12
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P13
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P14
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P15
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P16
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P17
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P18
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P19
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P20
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P21
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P22
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P23
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P24
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P25
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P26
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P27
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P28
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P29
50
50
B23=B24=B25 (1xC20)
B19=B20=B21=B22
B15=B16=B17=B18
B11=B12=B13=B14
B1=B6=B7=B8=B9=B10
70
70
B29 (1xC40)
B2=B3=B4=B5=B26=B27=B28
Estacas
Nome Quantidade
C20 21
C40 8
ha
hb
ca
88.5
8.5
8.5 4.9
88.5
251.5
108.5
120
240
120
360
360 186.5 173.4 271.6 200 248.5 240 240 240
105.00
G
356.50
F
465.00
E
585.00
D
825.00
C
945.00
B
1305.00
A
87.50
1
447.50
2
634.04
3
807.45
4
1079.00
5
1279.00
6
1527.50
7
1767.50
8
2007.50
9
2247.50
10
OBSERVAÇÕES IMPORTANTES:
1- O FNDE disponibiliza as fundações do projeto através do cálculo de blocos sobre estacas.A taxa de
resistência do solo utilizada no cálculo é de 2kg/cm2, considerando o solo homogêneo. As estacas possuem 3,5
m de comprimento, atendendo a essa resistência. Casa a taxa de resistência do solo do terreno onde será
executada a obra seja inferior a esta, as fundações deverão ser recalculadas pelo proponente e a respectiva
ART deverá ser emitida. Para o recálculo das fundações, disponibilizamos,nos endereços eletrônicos abaixo, as
cargas nas fundações.
2- Estes projetos estão disponíveis no site do FNDE
3- A profundidade das estacas foi calculada utilizando-se o Método Aoki-Veloso para estacas.
4- Recomendamos que seja realizada a sondagem do terreno pelo método SPT para determinação da
resistência do solo e análise do perfil geotécnico.
Pilar Fundação Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x45 87.50 1305.00 13.2 12.9 200 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P2 13x45 447.50 1305.00 21.7 21.1 100 500 1.6 0.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P3 13x45 807.50 1305.00 20.0 19.5 100 500 1.8 0.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P4 13x45 1167.50 1305.00 22.8 22.3 100 600 2.0 0.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P5 13x45 1527.50 1305.00 16.3 16.0 100 500 1.7 0.2 70 70 0 65 1 C40 -50
P6 13x30 1279.00 945.00 4.2 3.8 200 100 0.3 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P7 27x27 1527.50 945.00 7.2 6.9 100 100 0.1 0.2 50 50 0 45 1 C20 -30
P8 13x30 96.00 825.00 10.0 9.4 100 200 0.6 0.3 50 50 0 50 1 C20 -35
P9 13x30 634.04 825.00 9.0 8.0 300 100 0.1 0.9 50 50 0 50 1 C20 -35
P10 13x30 1079.00 825.00 6.1 5.4 100 100 0.2 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P11 27x27 1527.50 825.00 7.0 6.7 100 100 0.2 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P12 27x27 1767.50 825.00 2.1 2.0 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P13 27x27 2007.50 825.00 2.1 1.9 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P14 27x27 2247.50 825.00 2.0 1.9 100 100 0.2 0.2 50 50 0 45 1 C20 -30
P15 13x30 96.00 585.00 10.3 9.8 100 100 0.3 0.3 50 50 0 50 1 C20 -35
P16 13x30 638.95 585.00 8.3 7.5 200 100 0.3 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P17 13x30 1079.00 585.00 6.1 5.5 100 100 0.4 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P18 27x27 1527.50 585.00 7.0 6.7 100 100 0.2 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P19 27x27 1767.50 585.00 2.1 2.0 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P20 27x27 2007.50 585.00 2.1 1.9 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -30
P21 27x27 2247.50 585.00 2.0 1.9 100 100 0.2 0.2 50 50 0 45 1 C20 -30
P22 13x30 1279.00 465.00 4.3 3.9 100 100 0.3 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P23 27x27 1527.50 465.00 7.3 7.0 100 100 0.1 0.2 50 50 0 45 1 C20 -30
P24 13x30 807.45 356.50 7.5 6.9 100 100 0.3 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P25 13x45 87.50 105.00 13.6 13.2 100 100 0.1 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P26 13x45 447.50 105.00 21.6 21.0 200 400 1.2 0.6 70 70 0 65 1 C40 -50
P27 13x45 807.50 105.00 27.7 27.3 100 100 0.3 0.2 70 70 0 65 1 C40 -50
P28 13x45 1167.50 105.00 27.6 27.2 100 200 0.6 0.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P29 13x45 1527.50 105.00 15.7 15.5 100 400 1.4 0.2 70 70 0 65 1 C40 -50
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
SFN
MAIO/ 2014
1/50
A1 (841x594)
01/42
BLOCO A - ADMINISTRAÇÃO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P1
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P2
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P3
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P4
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P5
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P6
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P7
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P8
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P9
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P10
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P11
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P12
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P13
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P14
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P15
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P16
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P17
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P18
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P19
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P20
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P21
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P22
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P23
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P24
50
50
B15=B17=B18=B19 (1xC20)
B1=B12=B13=B14
70
70
B11=B21=B22=B23=B24 (1xC40)
B2=B3=B4=B5=B7=B8=B9=B10
80
80
B6=B16=B20 (1xC50)
Estacas
Nome Quantidade
C20 8
C40 13
C50 3
ha
hb
ca
0.5
17
17
17
17
17
17
4
17
4
17
4
0.5
234.5
784
240 240 240 240 240 240 240 240 240
27.00
C
261.50
B
1045.50
A
8.00
1
248.00
2
488.00
3
728.00
4
968.00
5
1208.00
6
1448.00
7
1688.00
8
1928.00
9
2168.00
10
Pilar Fundação Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x50 8.00 1045.50 5.0 4.6 1700 100 0.2 1.0 50 50 0 50 1 C20 -35
P2 13x50 248.00 1045.50 4.9 4.3 500 100 0.2 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P3 13x50 488.50 1045.50 4.9 4.3 500 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P4 13x50 728.00 1045.50 4.9 4.2 600 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P5 13x50 968.00 1045.50 4.9 4.3 500 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P6 13x50 1208.00 1045.50 7.7 7.0 1200 100 0.1 3.2 80 80 0 75 1 C50 -60
P7 13x50 1448.00 1045.50 4.9 4.3 600 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P8 13x50 1688.00 1045.50 4.9 4.3 600 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P9 13x50 1928.00 1045.50 4.9 4.3 600 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P10 13x50 2168.00 1045.50 5.3 4.9 2300 100 0.2 2.0 70 70 0 65 1 C40 -50
P11 13x50 8.00 261.50 5.9 5.3 2100 100 0.3 1.9 70 70 0 65 1 C40 -50
P12 15x30 248.00 278.50 4.3 3.8 700 200 0.2 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P13 15x30 488.00 278.50 4.3 3.7 700 200 0.2 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P14 15x30 728.00 278.50 4.2 3.6 200 200 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P15 15x30 968.00 278.50 4.3 3.7 700 200 0.1 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P16 15x30 1208.04 278.50 6.9 6.3 800 200 0.1 2.7 80 80 0 75 1 C50 -60
P17 15x30 1452.00 278.50 4.3 3.7 200 200 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P18 15x30 1692.00 278.50 4.3 3.7 700 200 0.1 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P19 15x30 1932.00 278.50 4.3 3.8 700 200 0.2 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P20 13x50 2168.00 261.50 6.1 5.5 2100 100 0.3 3.4 80 80 0 75 1 C50 -60
P21 C25 8.50 27.00 2.3 1.6 600 200 0.7 1.4 70 70 0 65 1 C40 -50
P22 C25 728.00 27.00 2.1 1.8 700 200 0.4 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P23 C25 1448.00 27.00 2.1 1.8 700 200 0.4 1.0 70 70 0 65 1 C40 -50
P24 C25 2168.00 27.00 1.8 1.1 400 200 0.7 0.9 70 70 0 65 1 C40 -50
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
SFN
MAIO/ 2014
INDICADA
A1 (841x594)
06/42
BLOCO B: PEDAGÓGICO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
2
ESCALA: 1/25
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P1
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P2
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P3
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P4
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P5
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P6
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P7
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P8
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P9
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P10
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P11
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P12
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P13
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P14
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P15
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P16
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P17
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P18
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P19
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x50 cm
P20
1xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P21
1xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P22
C25 cm
P23
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P24
80
80
B18=B19=B20=B24 (1xC50)
B11=B12=B13=B14=B15=B16=B17
B1=B2=B3=B5=B6=B7=B9=B10
50
50
B4 (1xC20)
60
60
B8=B21=B22=B23 (1xC30)
Estacas
NomeQuantidade
C201
C30 3
C50 19
ha
hb
ca
18
18
18
18
18
18
18
18
231
788
240 240 240 240 240 240 240 240 240
27.00
C
258.00
B
1046.00
A
8.00
1
248.00
2
488.00
3
728.00
4
968.00
5
1208.00
6
1448.00
7
1688.00
8
1928.00
9
2168.00
10
PilarFundação
Bloco
NomeSeção
X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x50 8.00 1046.00 6.9 6.6 800 100 0.2 2.7 80 80 0 75 1 C50 -60
P2 13x50 248.00 1046.00 5.2 4.6 1000 100 0.1 3.4 80 80 0 75 1 C50 -60
P3 13x50 488.00 1046.00 5.2 4.6 1000 100 0.1 3.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P4 13x50 728.00 1046.00 9.3 8.7 100 100 0.1 0.3 50 50 0 50 1 C20 -35
P5 13x50 968.00 1046.00 5.2 4.6 1000 100 0.1 3.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P6 13x50 1208.00 1046.00 5.2 4.5 1000 100 0.0 3.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P7 13x50 1448.00 1046.00 5.2 4.6 1000 100 0.1 3.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P8 13x50 1688.00 1046.00 9.4 8.8 200 100 0.1 0.7 60 60 0 60 1 C30 -45
P9 13x50 1928.00 1046.00 5.3 4.7 1000 100 0.1 3.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P10 13x50 2168.00 1046.00 7.5 7.1 600 100 0.2 2.2 80 80 0 75 1 C50 -60
P11 13x50 8.00 258.00 8.1 7.7 500 100 0.2 1.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P12 15x30 248.00 276.00 4.2 3.7 200 100 0.1 0.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P13 15x30 488.00 276.00 4.1 3.6 200 100 0.1 0.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P14 15x30 728.00 276.00 8.6 8.1 300 100 0.1 0.9 80 80 0 75 1 C50 -60
P15 15x30 968.00 276.00 4.1 3.6 200 100 0.1 0.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P16 15x30 1208.00 276.00 4.1 3.6 200 100 0.1 0.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P17 15x30 1448.00 276.00 4.1 3.6 200 100 0.1 0.8 80 80 0 75 1 C50 -60
P18 15x30 1688.00 276.00 7.5 7.0 600 100 0.1 2.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P19 15x30 1928.00 276.00 4.2 3.7 200 100 0.1 0.7 80 80 0 75 1 C50 -60
P20 13x50 2168.00 258.00 8.3 7.9 400 100 0.2 1.5 80 80 0 75 1 C50 -60
P21 C25 8.00 27.00 2.6 2.5 100 300 0.9 0.2 60 60 0 55 1 C30 -40
P22 C25 728.00 27.00 2.6 2.4 100 100 0.1 0.3 60 60 0 55 1 C30 -40
P23 C25 1448.00 27.00 2.7 2.6 100 100 0.1 0.1 60 60 0 15 1 C30 0
P24 C25 2168.00 27.00 2.6 2.5 100 300 0.9 0.2 80 80 0 75 1 C50 -60
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
SFN
MAIO/ 2014
INDICADA
A1 (841x594)
12/42
BLOCO C: PEDAGÓGICO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
2
ESCALA: 1/25
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P1
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P2
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P3
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P4
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P5
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P6
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P7
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P8
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P9
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P10
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P11
1xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P12
1xC30
hb = 60 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P13
1xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P14
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P15
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P16
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P17
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
27x27 cm
P18
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P20
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P21
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P22
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P23
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P24
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P25
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P26
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P27
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P28
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P29
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
13x45 cm
P30
60
60
B8=B9=B12=B13=B14 (1xC30)
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B7
80
80
B30 (1xC50)
B10=B11=B15=B16=B20=B21=B29
50
50
B27=B28 (1xC20)
B23=B24=B25=B26
B17=B18=B19=B22
Estacas
Nome Quantidade
C20 10
C30 12
C50 8
ha
hb
ca
8.3
60
8.5
60
36.3
17
8.3
60
83.7
17
8.5
8.3
147.9
152.1
180
120
120
120
199.5
160.5
360.3 360 360 360 360 270 261.5 314
22.50
I
170.43
H
322.50
G
502.50
F
622.50
E
742.50
D
862.50
C
1061.99
B
1222.50
A
49
3.5
0
1
85
3.7
6
2
12
13
.7
6
3
15
73
.7
6
4
19
33
.7
6
5
22
93
.7
6
6
25
63
.7
6
7
28
25
.2
5
8
31
39
.2
6
9
Pilar FundaçãoBloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 13x45 493.50 1222.50 6.5 6.4 200 200 0.6 0.7 60 60 0 60 1 C30 -45
P2 13x45 853.76 1222.50 7.0 6.9 200 100 0.1 0.4 60 60 0 60 1 C30 -45
P3 13x45 1213.76 1222.50 6.8 6.7 200 100 0.1 0.4 60 60 0 60 1 C30 -45
P4 13x45 1573.76 1222.50 6.8 6.7 200 100 0.1 0.4 60 60 0 60 1 C30 -45
P5 13x45 1933.76 1222.50 6.9 6.8 200 100 0.1 0.4 60 60 0 60 1 C30 -45
P6 13x45 2293.76 1222.50 8.1 7.9 200 100 0.3 0.5 60 60 0 60 1 C30 -45
P7 13x45 2563.76 1222.50 8.0 7.6 100 100 0.4 0.1 60 60 0 60 1 C30 -45
P8 13x45 2833.50 1222.50 6.6 6.4 200 200 0.5 0.8 60 60 0 60 1 C30 -45
P9 13x30 3139.26 1061.99 1.6 1.5 100 100 0.2 0.1 60 60 0 60 1 C30 -45
P10 15x30 2302.26 922.50 7.8 7.2 100 400 1.2 0.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P11 13x30 2825.26 922.50 8.1 7.7 100 500 1.7 0.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P12 27x27 493.50 862.50 5.8 5.6 200 100 0.1 0.6 60 60 0 55 1 C30 -40
P13 13x30 3156.26 826.21 1.5 1.4 100 100 0.1 0.1 60 60 0 60 1 C30 -45
P14 27x27 493.50 742.50 5.1 4.9 100 100 0.0 0.3 60 60 0 55 1 C30 -40
P15 13x30 2293.76 622.50 7.5 7.0 100 400 1.2 0.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P16 13x30 2833.50 622.50 7.6 7.1 100 400 1.2 0.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P17 27x27 493.50 502.50 5.1 4.9 100 100 0.0 0.3 50 50 0 45 1 C20 -30
P18 27x27 493.50 382.50 5.8 5.6 200 100 0.1 0.6 50 50 0 45 1 C20 -30
P19 13x30 3156.26 406.21 1.5 1.4 100 100 0.1 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P20 15x30 2302.26 322.50 8.3 7.7 100 400 1.5 0.3 80 80 0 75 1 C50 -60
P21 13x30 2825.25 322.50 8.4 7.9 100 500 1.6 0.2 80 80 0 75 1 C50 -60
P22 13x30 3139.26 170.43 1.5 1.5 100 100 0.1 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P23 13x45 493.50 22.50 6.6 6.4 200 200 0.6 0.7 50 50 0 50 1 C20 -35
P24 13x45 853.76 22.50 7.2 7.1 200 100 0.1 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P25 13x45 1213.76 22.50 6.9 6.8 200 100 0.1 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P26 13x45 1573.76 22.50 7.0 6.9 200 100 0.1 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P27 13x45 1933.76 22.50 7.0 6.9 200 100 0.1 0.4 50 50 0 50 1 C20 -35
P28 13x45 2293.76 22.50 8.7 8.4 300 100 0.2 1.0 50 50 0 50 1 C20 -35
P29 13x45 2563.76 22.50 9.6 9.3 900 100 0.1 3.3 80 80 0 75 1 C50 -60
P30 13x45 2833.50 22.50 6.9 6.7 400 100 0.3 1.4 80 80 0 75 1 C50 -60
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
SFN
MAIO/ 2014
INDICADA
A1 (841x594)
18/42
BLOCO D: PEDAGÓGICO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
2
ESCALA: 1/25
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P1
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P2
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P3
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P4
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P5
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P6
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P7
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P8
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P9
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P10
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P11
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P12
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P15
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P16
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P17
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P18
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P20
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P21
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P22
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P23
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P24
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P25
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P26
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P27
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P28
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P29
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P30
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P31
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P32
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P35
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P36
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P37
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P38
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P39
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P40
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P41
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P44
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
P13+P14
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
P33+P34
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
P42+P43
70
70
B30 (1xC40)
B12=B15=B16=B17=B24=B27
B1=B2=B3=B5=B6=B8=B9=B11
80
80
B33-34=B42-43 (1xC50)
B4=B7=B10=B21=B37=B13-14
50
50
B41=B44 (1xC20)
B36=B38=B39=B40
B29=B31=B32=B35
B23=B25=B26=B28
B18=B19=B20=B22
ha
hb
ca
52.1 3.6
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17.5
17
52.1
17.5
3.6
34
231.5
183.5
210.3
209.8
184
240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 248.7 196.8 288.5 243.6
80.00
F
311.50
E
495.00
D
705.25
C
915.00
B
1099.00
A
77
.5
0
1
31
7.5
0
2
55
7.5
0
3
79
7.5
0
4
10
37
.5
0
5
12
77
.5
0
6
15
17
.5
0
7
17
57
.5
0
8
19
97
.5
0
9
22
37
.5
0
10
24
77
.5
0
11
27
17
.5
0
12
29
66
.2
4
13
31
63
.0
0
14
34
51
.5
0
15
36
95
.0
5
16
Pilar Fundação Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 15x50 77.50 1099.00 10.0 9.6 3500 100 0.2 1.4 70 70 0 65 1 C40 -50
P2 15x50 317.50 1099.00 10.1 9.4 1300 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P3 15x50 557.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P4 15x50 797.50 1099.00 12.9 12.2 2300 100 0.1 2.3 80 80 0 75 1 C50 -60
P5 15x50 1037.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P6 15x50 1277.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P7 15x50 1517.50 1099.00 12.9 12.2 2300 100 0.1 2.4 80 80 0 75 1 C50 -60
P8 15x50 1757.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P9 15x50 1997.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P10 15x50 2237.50 1099.00 12.9 12.2 2300 100 0.1 2.4 80 80 0 75 1 C50 -60
P11 15x50 2477.50 1099.00 10.3 9.6 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P12 15x50 2717.50 1099.00 10.3 9.7 1100 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P15 15x50 3215.05 1099.00 10.5 9.8 1700 100 0.1 1.8 70 70 0 65 1 C40 -50
P16 15x50 3455.05 1099.00 11.5 10.8 900 100 0.2 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P17 15x50 3695.05 1099.00 10.6 10.1 1500 100 0.1 1.9 70 70 0 65 1 C40 -50
P18 13x30 3163.00 915.00 0.7 0.5 100 100 0.2 0.1 50 50 0 50 1 C20 -115
P19 13x30 3451.50 705.25 2.0 1.8 100 100 0.1 0.1 50 50 0 50 1 C20 -115
P20 13x30 3163.00 495.00 0.5 0.4 200 100 0.2 0.2 50 50 0 50 1 C20 -115
P21 15x50 77.50 311.50 11.3 10.7 3700 100 0.2 4.2 80 80 0 75 1 C50 -60
P22 15x30 317.50 329.00 9.2 8.6 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P23 15x30 557.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P24 15x30 797.50 329.00 13.1 12.5 600 100 0.1 1.8 70 70 0 65 1 C40 -50
P25 15x30 1037.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P26 15x30 1277.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P27 15x30 1517.50 329.00 13.1 12.4 600 100 0.1 1.8 70 70 0 65 1 C40 -50
P28 15x30 1757.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P29 15x30 1997.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P30 15x30 2237.50 329.00 13.1 12.4 600 100 0.1 1.8 70 70 0 65 1 C40 -50
P31 15x30 2477.50 329.00 9.4 8.8 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P32 15x30 2717.50 329.00 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P35 15x30 3215.05 328.50 9.5 8.9 600 200 0.1 0.3 50 50 0 50 1 C20 -35
P36 15x30 3455.05 329.00 10.4 9.8 100 200 0.2 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P37 15x50 3695.05 311.50 11.6 10.9 2000 100 0.2 3.2 80 80 0 75 1 C50 -60
P38 C25 77.50 80.00 5.3 4.5 300 200 0.4 0.5 50 50 0 45 1 C20 -110
P39 C25 797.50 80.00 4.8 4.2 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -180
P40 C25 1517.50 80.00 3.2 2.7 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -110
P41 C25 2237.50 80.00 3.2 2.7 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -110
P44 C25 3695.05 80.00 4.9 4.2 200 300 0.5 0.3 50 50 0 45 1 C20 -110
P13+P14 2966.30 1099.00 20.1 19.6 3500 100 0.1 3.1 80 80 0 75 1 C50 -60
P33+P34 2966.30 345.50 22.8 21.9 7700 200 0.2 5.6 80 80 0 75 1 C50 -60
P42+P43 2966.24 80.00 7.1 6.1 2100 400 0.3 2.4 80 80 0 75 1 C50 -60
Estacas
Nome Quantidade
C20 18
C40 15
C50 8
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
SFN
MAIO/ 2014
INDICADA
(1140x594)
24/42
BLOCO E: PEDAGÓGICO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
2
ESCALA: 1/25
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P1
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P2
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P3
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P4
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P5
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P6
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P7
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P8
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P9
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P10
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P11
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P12
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P15
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P16
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P17
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P18
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P19
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P20
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
13x30 cm
P21
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P22
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P23
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P24
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P25
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P26
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P27
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P28
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P29
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P30
1xC40
hb = 65 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P31
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P32
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P33
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P36
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x30 cm
P37
1xC20
hb = 50 cm
ha = 0 cm
15x50 cm
P38
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P39
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P40
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P41
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P42
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
C25 cm
P45
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
P13+P14
1xC50
hb = 75 cm
ha = 0 cm
P34+P35
1xC20
hb = 45 cm
ha = 0 cm
P43+P44
50
50
B13-14 (1xC20)
B40=B41=B42=B45
B36=B37=B38=B39
B29=B30=B32=B33
B23=B24=B26=B27
B18=B19=B20=B21
B1=B15=B16=B17
70
70
B10=B11=B12=B25=B28=B31 (1xC40)
B2=B3=B4=B5=B6=B7=B8=B9
80
80
B22=B34-35 (1xC50)
54
54
B43-44 (1xC20)
ha
hb
ca
96.5
7.8
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
17.5
0.5
17.5
0.5
17.5
2
17.5
17.5
96.5
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
35
231
276
118
118
276
240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 248.8 248.8 143 193.5 143.5
78.00
F
309.00
E
585.00
D
703.00
C
821.00
B
1097.00
A
76
.5
0
1
31
6.5
0
2
55
6.4
7
3
79
6.5
0
4
10
36
.5
0
5
12
76
.5
0
6
15
16
.5
0
7
17
56
.5
0
8
19
96
.5
0
9
22
36
.5
0
10
24
76
.5
0
11
27
16
.5
0
12
29
65
.3
0
13
32
14
.0
5
14
33
57
.0
5
15
35
50
.5
5
16
36
94
.0
5
17
Pilar Fundação Bloco
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín. Mx My Fx Fy
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (tf) (tf) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
P1 15x50 76.50 1097.00 8.8 8.4 3400 100 0.2 0.3 50 50 0 50 1 C20 -35
P2 15x50 316.50 1097.00 10.1 9.5 1200 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P3 15x50 556.47 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P4 15x50 796.50 1097.00 11.7 11.1 1800 100 0.1 1.5 70 70 0 65 1 C40 -50
P5 15x50 1036.50 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P6 15x50 1276.50 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P7 15x50 1516.50 1097.00 11.7 11.1 1800 100 0.1 1.6 70 70 0 65 1 C40 -50
P8 15x50 1756.50 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P9 15x50 1996.50 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P10 15x50 2236.50 1097.00 11.7 11.1 1800 100 0.1 1.6 70 70 0 65 1 C40 -50
P11 15x50 2476.50 1097.00 10.3 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P12 15x50 2716.50 1097.00 10.4 9.7 1000 100 0.1 1.3 70 70 0 65 1 C40 -50
P15 15x50 3214.05 1097.00 1.9 1.6 400 100 0.2 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P16 15x50 3454.05 1097.00 2.2 1.8 400 100 0.1 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P17 15x50 3694.05 1097.00 3.0 2.5 600 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P18 13x30 3550.55 821.00 1.8 1.5 100 100 0.3 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P19 13x30 2973.05 703.00 3.2 2.8 200 100 0.2 0.2 50 50 0 50 1 C20 -35
P20 13x30 3357.05 703.00 5.0 4.2 100 100 0.2 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P21 13x30 3550.55 585.00 1.8 1.5 100 100 0.3 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P22 15x50 77.00 309.00 9.9 9.3 4100 100 0.2 2.9 80 80 0 75 1 C50 -60
P23 15x30 317.00 326.50 9.2 8.7 700 100 0.1 0.5 50 50 0 50 1 C20 -35
P24 15x30 557.00 326.50 9.5 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P25 15x30 797.00 326.50 11.7 11.1 500 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P26 15x30 1037.00 326.50 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P27 15x30 1278.50 326.50 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P28 15x30 1517.00 326.50 11.7 11.0 400 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P29 15x30 1757.00 326.50 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P30 15x30 1998.50 326.50 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P31 15x30 2237.00 326.50 11.7 11.0 400 100 0.1 1.1 70 70 0 65 1 C40 -50
P32 15x30 2477.00 326.50 9.4 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P33 15x30 2718.50 326.50 9.5 8.9 900 100 0.1 0.6 50 50 0 50 1 C20 -35
P36 15x30 3214.05 326.50 1.5 1.3 100 200 0.2 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P37 15x30 3454.05 326.50 1.9 1.6 100 200 0.1 0.1 50 50 0 50 1 C20 -35
P38 15x50 3694.05 309.00 3.3 2.7 800 100 0.2 0.9 50 50 0 50 1 C20 -35
P39 C25 77.00 78.00 2.2 1.6 400 300 0.4 0.6 50 50 0 45 1 C20 -110
P40 C25 797.00 78.00 5.3 4.7 100 100 0.1 0.1 50 50 0 45 1 C20 -180
P41 C25 1517.00 78.00 2.2 1.7 200 100 0.1 0.3 50 50 0 45 1 C20 -110
P42 C25 2237.00 78.00 2.3 1.8 200 100 0.2 0.3 50 50 0 45 1 C20 -110
P45 C25 3694.55 78.00 1.7 0.9 100 300 0.5 0.1 50 50 0 45 1 C20 -110
P13+P14 2965.30 1097.00 10.8 10.3 3600 600 0.1 0.6 50 50 0 45 1 C20 -30
P34+P35 2965.30 344.00 12.4 11.9 6100 800 0.1 3.4 80 80 0 75 1 C50 -60
P43+P44 2965.30 78.00 6.7 6.1 800 800 0.2 0.8 54 54 0 45 1 C20 -110
Estacas
Nome Quantidade
C20 26
C40 14
C50 2
DLFO
RESP. TÉCNICO
PROPRIETÁRIO
CREA
ENDEREÇO:
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
MUNICÍPIO - UF:
RA
OBSERVAÇÕES:
AUTOR DO PROJETO
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
PROJETO PADRÃO - FNDE
ESCOLA 12 SALAS DE AULA
PROJETO DE ESTRUTURA
PROPRIETÁRIO: :
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.03
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
SFN
MAIO/ 2014
INDICADA
(1140x594)
30/42
BLOCO F: PEDAGÓGICO
LOCAÇÃO DAS FUNDAÇÕES
2
ESCALA: 1/25
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
1
ESCALA 1/50
PLANTA DE LOCAÇÃO
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P1
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P2
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P3
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P4
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P5
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P6
2xC40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P7
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P8
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P9
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P10
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P11
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P12
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P13
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P14
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P15
2xC30
hb = 55 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P16
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P17
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P18
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P19
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P20
2xC30
hb = 50 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P21
2xC40
hb = 70 cm
ha = 0 cm
24x50 cm
P22
45 45
150
60
B16=B17=B18=B19=B20=B21 (2xC30)
B1=B2=B3=B4=B5=B6=B8=B9=B10=B11=B12=B13=B14=B15
60 60
190
70
B7=B22 (2xC40)
Legenda dos blocos
escala 1:25
Estacas
NomeQuantidade
C30 40
C404
ha
hb
ca
0.2
0.2
46
04
60
46
04
60
45
9.8
600 600 600 600 600 600
160.00
F
620.00
E
1080.00
D
1540.00
C
2000.00
B
2459.80
A
82
.0
0
1
68
2.0
0
2
12
82
.0
0
3
18
82
.0
0
4
24
82
.0
0
5
30
82
.0
0
6
36
82
.0
0
7
50
24
ESC 1:25
0
VAR
NÍVEL 000 - L1
ES
C 1
:5
0
P7=P22
VA
R
4 N
1 c/1
5
4 N2 ø5.0 C=33
6 N
15
ø
12
.5
C
=V
AR
20
VA
R4
7
4 N1 ø5.0 C=136
18
44
N2
60 60
170
50
55
70
CA : -55
0
5 N4 c/12
ESC 1:50
PLANTA
3xC20
B7=B22
ESC 1:50
CORTE
2 N3 ø5.0 c/12 C=245
42
163
42
5 N4 ø5.0 c/12 C=428
164
44
4 N5 ø5.0 c/10 C=173
6
163
6
4 N13 ø8.0 c/6 C=257
49
163
49
7 N6 ø5.0 c/25 C=196
43
49
50
24
ESC 1:25
0
VAR
NÍVEL 000 - L1
ES
C 1
:5
0
P1=P12=P13=P14=P15
VA
R
2 N
1 c/1
5
2 N2 ø5.0 C=33
6 N
16
ø
12
.5
C
=V
AR
20
VA
R4
7
2 N1 ø5.0 C=136
18
44
N2
30 30
110
50
30
45
CA : -30
0
5 N8 c/6
ESC 1:50
PLANTA
2xC20
B1=B12=B13=B14=B15
ESC 1:50
CORTE
2 N7 ø5.0 c/12 C=149
24
103
24
5 N8 ø5.0 c/6 C=308
104
44
4 N9 ø5.0 c/10 C=113
6
103
6
4 N14 ø8.0 c/6 C=147
24
103
24
5 N10 ø5.0 c/25 C=146
43
24
50
24
ESC 1:25
0
VAR
NÍVEL 000 - L1
ES
C 1
:5
0
P8=P9=P10=P11=P16
VA
R
2 N
1 c/1
5
2 N2 ø5.0 C=33
6 N
16
ø
12
.5
C
=V
AR
20
VA
R4
7
2 N1 ø5.0 C=136
18
44
N2
50
24
ESC 1:25
0
VAR
NÍVEL 000 - L1
ES
C 1
:5
0
P2=P3=P4=P5=P6=P17=P18=P19=P20=P21
VA
R
2 N
1 c/1
5
4 N2 ø5.0 C=33
8 N
16
ø
12
.5
C
=V
AR
20
VA
R4
7
2 N1 ø5.0 C=136
18
44
N2
50
50
30
45
CA : -30
0
5 N11 c/5
ESC 1:50
PLANTA
1xC20
=B18=B19=B20=B21
B2=B3=B4=B5=B6=B8=B9=B10=B11=B16=B17
ESC 1:50
CORTE
5 N11 ø5.0 c/5 C=188
44
44
2 N12 ø5.0 C=182
61
24
Relação do aço
5xB15 15xB21 2xB22
5xP1 10xP22xP7
5xP8
AÇON DIAM
(mm)
QUANT
(Barras)
UNIT
(cm)
C.TOTAL
(cm)
CA60 1 5.0 48 136 6528
25.0 68 33
2244
3 5.0 4 245 980
45.0 10 428 4280
5 5.0 8 173 1384
6 5.014
1962744
7 5.0 10 149 1490
8 5.0 25 308 7700
9 5.0 20 113 2260
10 5.0 25 1463650
11 5.0 75 188 14100
12 5.0 30 182 5460
CA50 13 8.0 8 257 2056
14 8.0 20 147 2940
15 12.5 12 VAR VAR
16 12.5 140 VAR VAR
Resumo do aço
AÇODIAM
(mm)
C.TOTAL
(m)
PESO
(kg)
CA50
CA60
8.0
12.5
5.0
50
145.9
528.2
19.8
145.9
81.3
PESO TOTAL
(kg)
CA50
CA60
160.3
81.3
Volume de concreto (C-25) = 0.85 m³
Volume de concreto (C-20) = 3.97 m³
Área de forma = 37.37 m²
Pilar
NomeSeção Mx My Fx Fy
(cm) (kgf.m) (kgf.m) (tf) (tf)
P1 24x50 1800 6300 2.1 0.2
P2 24x50 6600 1700 0.7 1.3
P3 24x50 6600 1800 0.9 1.3
P424x50 6600 1800 0.9 1.3
P5 24x50 6600 1700 0.7 1.3
P6 24x50 6600 1400 0.3 1.3
P724x50 1800 5400 3.1 0.2
P8 24x50 2400 6100 1.2 2.2
P9 24x50 2400 6100 1.2 2.2
P10 24x50 2300 6100 1.2 1.8
P11 24x50 2300 6100 1.2 1.8
P1224x50 2300 6100
1.21.8
P13 24x50 2300 6100 1.2 1.8
P14 24x50 2600 6100 1.2 2.4
P15 24x50 2600 61001.2 2.4
P16 24x50 1700 6000 2.3 0.4
P17 24x50 6600 1600 0.6 1.3
P18 24x50 6600 1700 0.8 1.3
P19 24x50 6600 1800 0.9 1.3
P20 24x50 6600 1700 0.7 1.3
P21 24x50 6600 1400 0.4 1.3
P22 24x50 1700 5600 2.8 0.4
NomeSeção X Y Carga Máx. Carga Mín.
(cm) (cm) (cm) (kgf) (kgf)
P1 24x50 82.00 2460.00 9500 9000
P2 24x50 682.00 2459.80 9700 9400
P3 24x50 1282.00 2459.80 9700 9400
P424x50 1882.00 2459.80 9700 9400
P5 24x50 2482.00 2459.80 9700 9400
P6 24x50 3082.00 2459.80 9800 9400
P724x50 3682.00 2460.00 10000 9400
P8 24x50 82.00 2000.00 9700 9300
P9 24x50 3682.00 2000.00 9700 9300
P10 24x50 82.00 1540.00 9600 9300
P11 24x50 3682.00 1540.00 9600 9300
P1224x50 82.00 1080.00 9600 9300
P13 24x50 3682.00 1080.00 9600 9300
P14 24x50 82.00 620.00 9800 9400
P15 24x50 3682.00 620.00 9800 9400
P16 24x50 82.00 160.00 9000 8400
P17 24x50 682.00 160.00 9700 9400
P18 24x50 1282.00 160.00 9700 9400
P19 24x50 1882.00 160.00 9700 9400
P20 24x50 2482.00 160.00 9700 9400
P21 24x50 3082.00 160.00 9800 9400
P22 24x50 3682.00 160.00 9500 8900
Fundação FundaçãoBloco
Lado B Lado H h0 / ha h1 / hb ne Estaca ca
(cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 502
C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
190 70 0 702
C40 -55
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 552
C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 552
C30 -40
150 60 0 55 2 C30 -40
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
150 60 0 502
C30 -35
150 60 0 50 2 C30 -35
190 70 0 70 2 C40 -55
PROJETO PADRÃO - FNDE
Fundo Nacional
de Desenvolvimento
da Educaçăo
COORDENAÇÃO
REVISÃO
FORMATO
ESCALA
DATA EMISSÃO
PRANCHA
CGEST - Coordenação
Geral de Infraestrutura
Educacional
ESCOLA 12 SALAS - QUADRA
Ministério
da Educação
PAÍS RICO É PAÍS SEM POBREZA
G O V E R N O F E D E R A L
R.01
SFN
JUNHO/2014
INDICADA
(1470X660)
36/42
BLOCO G: QUADRA COBERTA
LOCAÇÃO DA OBRA
PROJETO DE ESTRUTURA
1
ESCALA 1/50
LOCAÇÃO DA OBRA
2
ESCALA 1/50
BLOCOS DE FUNDAÇÃO
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