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Rolamentos de agulhasRolamentos de esferasRolamentos de rolos cilndricos
Rtulas radiaisRolamentos especiais
Catlogo BR 019
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Rolamentos Schaeffler do Brasil Ltda.Av. Independncia, 3500Bairro do den18103-000 -Sorocaba - SP - BrasilCaixa Postal 334
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www.ina.de
by INA 2000, Setembro
Edio 1998
Reservados todos os direitos.Proibida a reproduo total ou parcial sem nossa autorizao.
Druck: mandelkow GmbH, 91074 Herzogenaurach
Printed in Germany
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Rolamentos de agulhasRolamentos de esferasRolamentos de rolos cilndricosRtulas radiaisRolamentos especiais
BR 019
O nome INA est ligado de forma decisiva ao desenvolvimentoe aperfeioamento alcanado na tecnologia de rolamentos.
Contribui para isso os seus rolamentos de agulhas de menortamanho construtivo e a elevada capacidade de carga de seus
rolamentos de rolos e de esferas.Este catlogo BR 019 contm a linha de rolamentos INAproduzidos pela Rolamentos Schaeffler do Brasil Ltda. einformaes completas destes produtos.
Nossos engenheiros especializados e os DepartamentosTcnicos INA nacionais e estrangeiros esto a sua disposiopara assessorar na definio e aplicao de nossos produtos.
Devido ao constante desenvolvimento dos nossos produtos,podero ser efetuadas modificaes posteriores a esta edio.
Essa nova edio substitui os catlogos BR 009 e BR 013I.
Rolamentos Schaeffler do Brasil Ltda.Sorocaba
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5 Tipos de rolamentosVista geral
6 ndice de construes
8 ndice de sufixos
10 A Fundamentos da tcnica de rolamentos10 1 Denominaes e unidades
12 2 Capacidade de carga e vida nominal12 2.1 Capacidade de carga dinmica e vida nominal12 2.1.1 Clculo da vida nominal14 2.1.2 Vida nominal necessria15 2.1.3 Vida til15 2.1.4 Capacidade de carga axial de rolamentos de rolos cilndricos16 2.1.5 Capacidade de carga axial da fixao dos rolamentos
de esferas de fixao rpida16 2.2 Capacidade de carga esttica16 2.2.1 Fator de segurana de carga esttica16 2.2.2 Fator de segurana de carga esttica necessria
17 2.3 Influncias sobre a capacidade de carga17 2.3.1 Influncia da dureza da pista17 2.3.2 Influncia da temperatura
18 3 Carga equivalente no rolamento18 3.1 Rotao varivel no rolamento18 3.1.1 Clculo geral da rotao equivalente18 3.1.2 Rotao varivel escalonada no rolamento18 3.1.3 Movimento oscilante no rolamento18 3.2 Carga varivel no rolamento e rotao constante18 3.2.1 Clculo geral da carga equivalente no rolamento18 3.2.2 Carga varivel peridica no rolamento19 3.2.3 Carga varivel escalonada no rolamento19 3.3 Rotao e carga variveis no rolamento19 3.3.1 Clculo geral dos esforos equivalentes
19 3.3.2 Rotao e carga variveis escalonada no rolamento20 4 Atrito e temperatura20 4.1 Determinao estimada dos valores de atrito21 4.2 Determinao detalhada dos valores de atrito
24 5 Limites de rotao24 5.1 Rolamentos de esferas de fixao rpida
25 6 Lubrificao25 6.1 Lubrificao graxa25 6.1.1 Graxas lubrificantes27 6.1.2 Perodo de relubrificao29 6.1.3 Vida til da graxa lubrificante29 6.1.4 Manuteno29 6.2 Lubrificao com leo29 6.2.1 leos lubrificantes
31 6.2.2 Sistemas de lubrificao32 6.2.3 Troca de leo
ndice
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33 7 Tolerncias de medida, forma e posio33 7.1 Distncias de canto34 7.2 Tolerncias normais para rolamentos de esferas de fixao rpida35 7.3 Tolerncias para rolamentos radiais35 7.3.1 Classe de tolerncia PN (tolerncia normal)36 7.3.2 Classe de tolerncia P637 7.3.3 Classe de tolerncia P538 7.4 Tolerncias para rolamentos axiais
40 8 Folga radial e folga de funcionamento40 8.1 Folga radial40 8.2 Crculo inscrito
(Rolamentos de agulhas e de rolos sem anel interno)41 8.3 Folga de funcionamento41 8.3.1 Influncias dos ajustes sobre a folga de funcionamento41 8.3.2 Influncia da temperatura sobre a folga de funcionamento41 8.4 Rolamentos de esferas de fixao rpida41 8.4.1 Vedao dos rolamentos de esferas de fixao rpida42 8.4.2 Momentos de aprto
43 9 Configurao das pistas de rolamento43 9.1 Configurao das pistas43 9.1.1 Materiais43 9.1.2 Profundidade de tmpera44 9.1.3 Execuo44 9.2 Influncia da temperatura e estabilizao da medida45 9.3 Fixao radial dos rolamentos46 9.3.1 Execuo das superfcies de apoio dos anis dos rolamentos47 9.4 Fixao axial dos rolamentos47 9.4.1 Execuo das superfcies da guia lateral47 9.4.2 Fixao axial dos anis do rolamento48 9.5 Sistema de vedao dos rolamentos48 9.5.1 Vedaes sem contato48 9.5.2 Vedaes por contato50 9.6 Rolamentos de agulhas sem gaiola
53 10 Montagem e desmontagem53 10.1 Armazenagem53 10.2 Compatibilidade e miscibilidade53 10.3 Limpeza54 10.4 Montagem54 10.5 Desmontagem
55 11 Tolerncias ISO55 11.1 Formao de campos de tolerncias58 11.2 Tolerncias ISO para alojamentos e eixos
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60 B Tipos de rolamentos
62 Gaiolas de agulhas
66 Gaiolas de agulhas para bielas
72 Buchas de agulhas76 Rolamentos de agulhas
81 Rolamentos de esferas
83 Rolamentos de rodas para veculos de passeio
85 Gaiolas axiais de agulhas
87 Anis internos
89 Rtulas radiais
91 Rolamentos axiais para suspenso de veculos
93 Rolamentos de rolos cilndricos
97 Rolamentos de embreagem
101 Polias tensoras104 Rolamentos de bomba dgua
108 Rolamentos txteis
110 Agulhas e rolos cilndricos
114 Roldanas de esferas
116 Rolamentos de esferas de fixao rpida
117 Mancais de ferro fundido
131 Mancais de chapa de ao repuxada
136 Rolamentos de esferas especiais
137 Rolamentos de esferas de fixao rpida com anel de borracha
138 Rolamentos de esferas especiais com furo sextavado139 Instrues para montagem de rolamentos de esfera de fixao rpida
140 Produtos diversos
146 Fbricas INA no Brasil e no Exterior
147 Filiais no ExteriorRepresentaes no ExteriorRepresentaes tcnicas
ndice
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Programa de rolamentos
Gaiolas de agulhas 62
Gaiolas de agulhas para bielas 66
Buchas de agulhas 72
Rolamentos de agulhas 76
Rolamentos de esferas 81
Rolamentos de rodaspara veculos de passeio 83
Gaiolas axiais de agulhas 85
Anis internos 87
Rtulas radiais 89
Rolamentos axiaispara suspenso de veculos 91
Rolamentos de rolos cilndricos 93
Rolamentos de embreagem 97
Polias tensoras 101
Rolamentosde bomba dgua 104
Rolamentos txteis 108
Agulhas e rolos cilndricos 110
Roldanas de esferas 114
Rolamentos de esferasde fixao rpida 116
Mancais de ferro fundidoe de chapa 117
Mancais de chapa 131
Rolamentos de esferasespeciais 136
Rolamentos de esferas defixao rpida com anel deborracha 137
Rolamentos de esferasespeciais com furo sextavado 138
Instrues para montagem derolamentos de esferas defixao rpida 139
Produtos diversos 140
Fbricas INA no Brasil e noExterior 146
Filiais no ExteriorRepresentaes no ExteriorRepresentaes tcnicas 147
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86 AXK Gaiola axial de agulhas
72 BCE Bucha de agulhas com fundo72 BK Bucha de agulhas com fundo
72 BU Bucha de cruzeta sem gaiola62 C Gaiola de agulhas72 CSN Bucha de agulhas sem gaiola com fundo
131 E..KRR Rolamento de esferas de fixao rpida
114 G....KRRB Rolamento de esferas de fixao rpida90 GE..DO Rtula radial90 GE..DO 2RS Rtula radial com duas vedaes
114 GE..KPPB3 Rolamento de esferas de fixao rpida com vedao tripla114 GE..KRRB Rolamento de esferas de fixao rpida90 GE..ZO Rtula radial
127 GRA Mancal de chapa de ao repuxada
114 GRA...NPPB Rolamento de esferas de fixao rpida114 GRAE..NPPB Rolamento de esferas de fixao rpida127 GRR Mancal de chapa de ao repuxada114 GY....KRRB Rolamento de esferas de fixao rpida114 GYE..KPPB3 Rolamento de esferas de fixao rpida com vedao tripla114 GYE..KRRB Rolamento de esferas de fixao rpida
72 HK Bucha de agulhas72 HK...RS Bucha de agulhas com uma vedao72 HN Bucha de agulhas sem gaiola
88 IR Anel interno
62 K Gaiola de agulhas
66 KBK Gaiola de agulhas para pino de pisto66 KZK Gaiola de agulhas para virabrequim
88 LR Anel interno108 LRB Rolo cilndrico
76 NA Rolamento de agulhas76 NCS Rolamento de agulhas76 NK Rolamento de agulhas76 NKI Rolamento de agulhas com anel interno
108 NRB Agulha93 NU Rolamento de rolos cilndricos
ndice de construesOrdenados alfa-numericamente
Pgina Srie Designao
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131 ORAE..NPPB Rolamento de esferas especial
118 PASE Mancal de ferro fundido120 PCJ Mancal de ferro fundido
122 PCJT Mancal de ferro fundido124 PTUE Mancal de ferro fundido
127 RA Mancal de chapa de ao repuxada131 RA...NPP Rolamento de esferas de fixaco rpida131 RAE..NPP Rolamento de esferas de fixaco rpida118 RASE Mancal de ferro fundido118 RASEY Mancal de ferro fundido130 RAT Mancal de chapa de ao repuxada120 RCJ Mancal de ferro fundido120 RCJY Mancal de ferro fundido122 RCJT Mancal de ferro fundido122 RCJTY Mancal de ferro fundido
122 RCJTZ Mancal de ferro fundido132 RCSM Rolamento de esferas de fixao rpida com anel de borracha126 RFE Mancal de ferro fundido76 RNA Rolamento de agulhas
127 RR Mancal de chapa de ao repuxada130 RRT Mancal de chapa de ao repuxada130 RRTY Mancal de chapa de ao repuxada127 RRY Mancal de chapa de ao repuxada124 RTUE Mancal de ferro fundido124 RTUEY Mancal de ferro fundido
72 SCE Bucha de agulhas72 SN Bucha de agulhas sem gaiola
72 SNH Bucha de agulhas sem gaiola
118 TASE Mancal de ferro fundido120 TCJ Mancal de ferro fundido122 TCJT Mancal de ferro fundido126 TFE Mancal de ferro fundido124 TTUE Mancal de ferro fundido
108 ZRB Rolo cilndrico
131 2..KRR(B) Rolamento de esferas especial
82 60.. Rolamento de esferas
82 623..2RS Rolamento de esferas com duas vedaes
F-.... Rolamento especial conforme desenho
Pgina Srie Designao
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A, B, C O significado destas letras no especificado em detalhe.Geralmente so usadas para evitar trocas durante um perodo de transio.Em casos especiais estas letras identificam rolamentos com variantes naconstruo interna, porm com as mesmas dimenses externas.
AG Gaiola prateadaASR Furo e canal de lubrificao no anel externo
AS Furo de lubrificao no anel externo
C2 Folga radial menor que a normal
C3 Folga radial maior que a normal
C4 Folga radial maior que C3
CU Gaiola cobreada
D Gaiola bi-partida
EGS Anel interno com pista retficada por mergulho (para retentores)
FPM Vedao de viton (fluor elastomer)
G. Classe de qualidade da agulha e do rolo cilndrico
H+..+.. Tolerncias reduzidas do crculo inscrito para rolamentos sem anel interno,exceto para bucha de agulhas. A tolerncia F6 do crculo inscrito est dividida emdois grupos, superior e inferior.Exemplo de pedido: Rolamento de agulhas RNA 4903 com dimetro nominaldo crculo inscrito Fw= 22,reduzido para o grupo inferior do campo F6: RNA 4903 H +26 +20
ISR Furo e canal de lubrificao no anel interno
IS Furo de lubrificao no anel interno
LP Gaiola de metal leve
M Gaiola de bronze
N Rolamento com ranhura para anel de reteno no anel externo
NR Rolamento com ranhura e anel de reteno no anel externo
P4 Classe de tolerncia: rolamento com preciso de forma,medida e giro (mais preciso que P5)
P5 Classe de tolerncia: rolamento com preciso de forma,medida e giro (mais preciso que P6)
P6 Classe de tolerncia: rolamento com preciso de forma,medida e giro (mais preciso que P normal)
RS Rolamento com um anel de vedao
SM 01 Engraxado com KP2K30 conforme DIN 51825,para campo de temperatura 30 C at + 120 C
SM 02 Engraxado com K3N30 conforme DIN 51825,para campo de temperatura 30 C at + 140 C
SM 11 Engraxado com K2E25 conforme DIN 51825,para campo de temperatura 40 C at + 80 C
SM 27 Engraxado com K2P30 conforme DIN 51825,para campo de temperatura 30 C at +175 C
Sufixo Significado
ndice de sufixosOrdenados alfa-numericamente
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SORT.. Grupo de agulhas para gaiola de agulhas, medidas em microns
TN Gaiola plstica
V Rolamento sem gaiola
VGS Anel interno com sobrematerial na pista
Z Rolamento com um anel de blindagem
ZW Gaiola de agulhas de duas carreiras
.2RS Rolamento com dois anis de vedao
.2Z Rolamento com dois anis de blindagem
Tabela 2 Tolerncias reduzidas do crculo inscrito
Dimetro nominaldo crculo inscrito Fw
Tolernciado crculo inscrito em m
mm Sufixos para
acima at Gruposuperior F6 Grupoinferior F6
3 6 H + 18 +14 H +14 +10
6 10 H + 22 +17 H +17 +13
10 18 H + 27 +21 H +21 +16
18 30 H + 33 +26 H +26 +20
30 50 H + 41 +33 H +33 +25
50 80 H + 49 +39 H +39 +30
80 120 H + 58 +47 H +47 +36
120 180 H + 68 +55 H +55 +43
180 250 H + 79 +64 H +64 +50
250 315 H + 88 +72 H +72 +56
315 400 H + 98 +80 H +80 +62400 500 H +108 +88 H +88 +68
Sufixo Significado
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No havendo uma observaoespecfica, deve-se considerar nocaptulo Fundamentos da tcnica derolamentos as seguintesdenominaes, unidades e significados:
10
A Fundamentos da tcnica de rolamentos1Denominaes e unidades
a1, a2, a3 Fator de ajuste de vida
B mm Largura do rolamento
C N Capacidade bsica de carga dinmicaCH, C0H N Capacidade de carga efetiva dinmica ou estticaCT N Capacidade de carga dinmica efetiva em altas
temperaturasC0 N Capacidade bsica de carga esttica
d mm Dimetro do eixo, furo do rolamento ou do anel internodM mm Dimetro mdio do rolamento (d +D)/2D mm Dimetro externo do rolamentoDw mm Dimetro dos corpos rolantes
E mm Dimetro da pista do anel externoEht mm Profundidade de cementaoEw mm Dimetro do crculo circunscrito
f Coeficiente de atritofH, fH0 Fator de dureza dinmico ou estticofT Fator de temperaturaf0 Coeficiente de atrito (rotao)f1 Coeficiente de atrito (carga)f2 Coeficiente de atrito (carga axial)F mm Dimetro da pista do anel internoF N Fora radialFa, Fr N Carga axial ou radial aplicada sobre o rolamentoFw mm Dimetro do crculo inscritoF0 N Carga mxima sobre o rolamento radial ou axial
GKW Coeficiente de velocidade
kB, kS Coeficiente para lubrificao e para srie do rolamentokC Fator de capacidade de cargaKL, KP, Fatores para clculo do perodo de relubrificaoKR,KT,KU
L 106rot. Vida nominal em milhes de rotaesLh h Vida nominal em horas de trabalhoLna 106rot. Vida nominal ajustada em milhes de rotaesLw mm Comprimento da agulha ou do rolo clindricoLwe mm Comprimento efetivo da agulha ou do rolo cilndrico
MR Nmm Momento de atrito do rolamentoM0 Nmm Momento de atrito em funo da rotaoM1 Nmm Momento de atrito em funo da carga
M2 Nmm Momento de atrito em funo da carga axial emrolamentos de rolos cilndricos
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n min1 Rotaonosc min1 Frequncia do movimento oscilanteNR W Potncia de atrito
p Expoente de vida nominalP N Carga equivalente no rolamento
q % Participao dos intervalos de tempo
rs mm Distncia de cantoRa m RugosidadeRht mm Profundidade da camada temperadaRp0,2 N/mm2 Limite de elasticidadeRz m Rugosidade
s m Folga radial de funcionamentoS0 Fator de segurana de carga esttica
t s, min, h Tempotf h Perodo bsico de relubrificaotfR h Valor orientativo para relubrificao
TES mm Folga circunferencial
V l/min Quantidade de leo necessria para refrigerao
Z Quantidade de corpos rolantes
Amplitude do movimento oscilante(meio ngulo de oscilao)
d m Expanso do anel internoD m Contrao do anel externos m Reduo da folga radialt s, min, h Intervalo de tempo K Diferena de temperatura
C Temperatura
Relao de viscosidade
mm2s1 Viscosidade cinemtica do lubrificante temperatura de trabalho
1 mm2s1 Viscosidade nominal
ngulo de oscilao
.
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2Capacidade de cargae vida nominal
A determinao do tamanho do rolamento origina-se dasexigncias quanto a capacidade de carga, vida nominal esegurana de funcionamento do mesmo. Como medida paraa vida nominal de um rolamento, utiliza-se no clculo ascapacidades bsicas de carga, sendo determinantes, pararolamentos submetidos a rotao, a capacidade de cargadinmica e para rolamentos estacionrios ou com poucarotao, a capacidade de carga esttica.Os valores das capacidades de carga e os mtodos declculo contidos neste catlogo se baseiam nas indicaesdas normas DIN ISO 281 e DIN ISO 76.
2.1 Capacidade de carga dinmica e vida nominalA capacidade de carga dinmica de um rolamento deter-minada atravs do comportamento do material quanto fadiga. Neste caso, a vida nominal, como perodo queantecede a fadiga, depende tanto da carga e da rotaodo rolamento, assim como da probabilidade estatstica desurgimento das primeiras avarias. Para descrever
a capacidade de suportar carga dinamicamente, sointroduzidos os conceitos de capacidade de carga dinmicae vida nominal (vida til calculada).
2.1.1 Clculo da vida nominalA vida nominal calculada como segue:
L
C
P
p
(21)
Lh 16666
n CPp
(22)
L 106rotaesVida nominal em milhes de rotaes, alcanada ou ultrapassadapor 90% de uma quantidade suficientemente grande de rolamentosiguais, antes de surgirem os primeiros indcios de fadiga do material.
Lh hVida nominal em horas de trabalho correspondente a definio para L.
C NCapacidade bsica de carga dinmica. C a carga de grandezae direo constante, sob a qual uma quantidade suficientementegrande de rolamentos iguais alcana uma vida nominal de um milho
de rotaes. Nos rolamentos radiais C a carga radial constante.Nos rolamentos axiais C a carga axial atuante no centro(vide tambm pargrafo 2.3).
P NCarga equivalente para rolamentos radiais e axiais (vide captulo 3).
p Expoente de vida nominal:p = 10/3 para rolamentos de agulhas e de rolos cilndricos.p = 3 para rolamentos de esferas.
n min1Rotao de funcionamento (vide captulo 3).
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Probabilidade de atingira vida nominal %
a1
90 1
95 0,62
96 0,53
97 0,44
98 0,33
99 0,21
Tabela 21 Fator de ajuste de vida a1
Vida nominal ajustada
Para os casos nos quais, alm da carga e das rotaes,se conhecem outros fatores influentes sobre a vida nominal,os quais devero ser considerados no clculo da mesma,
a norma DIN ISO 281, fornece uma equao ampliada.Lna a1a2a3L (23)
Lna 106rotaesVida nominal ajustada para materiais com caractersticas especiaise condies de trabalho particulares, com uma probabilidade de(100-n)% de atingir a vida nominal
L 106rotaesVida nominal, vide equao (21)
a1 Fator de ajuste de vida para probabilidade diferente de 90%,conforme tabela 21
a2 Fator de ajuste de vida para materiais com caractersticas especiais.Em aos normais para rolamentos vale a2 = 1
a3 Fator de ajuste de vida para condies de trabalho especiais,especialmente para o estado da lubrificao.
O fator de ajuste de vida a3pode ser obtido da Fig. 21em funo da relao de viscosidade = /1, sendoaviscosidade cinemtica existente do lubrificante na tempera-tura de funcionamento e1a viscosidade nominal suficientepara a formao da pelcula lubrificante segundo a Fig. 22.No caso de lubrificao com graxa, a viscosidade do leobase determinante.
Em casos de aplicaes que se encontram fora dos valoresda Fig. 22, solicitamos consultar-nos.
Outras indicaes sobre a escolha do lubrificante vide
captulo 6.
Impurezas no lubrificanteMxima limpeza e carga reduzidaBoa limpeza e aditivos adequados
151068
Fig. 21 Fator de ajuste de vida a3
10
5
2
1
0,5
0,2
0,1
0,050,1 0,2 0,5 1 2 5 10
Fatordeajustedevidaa3
Relao de viscosidade
151156
Fig. 22 Viscosidade nominal 1
10 20 50 100 200 500 mm 1000
1000
200
100
50
20
10
5
3
Dimetro mdio do rolamento dM
1
Viscosidadenominal
500
mm2s1
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2Capacidade de carga e vida nominal
2.1.2 Vida nominal necessriaSe conhecida a vida nominal necessria, em funo dascondies de funcionamento da mquina e das exignciasquanto a segurana de funcionamento, pode-se determinar
o tamanho do rolamento mediante as equaes de vidanominal do pargrafo 2.1.1.
Se no existem dados sobre a vida nominal necessria,podem tomar-se os valores orientativos da Fig. 23.
200 500 1000100 h
500 a 1 000 hs
2 000 hs
4 000 hs
6 000 hs
8 500 hs
151065
Fig. 23 Valores orientativos para vida nominal de rolamentos
2000 5000 10000 20000 50000
1 Ferramentas domsticas
2 Ferramentas profissionais
3 Eletrodomsticos
7 Caminhes6 Automveis
8 Mquinas para construo civil
10 Agregados hidrulicos estacionrios9 Agregados hidrulicos mveis
11 Mquinas de escritrio e processamentode dados
12 Compressores
13 Ferramentas manuais
14 Caixas de engrenagens industriais
15 Mquinas para materiais de construo civil
16 Britadeiras
17 Mquinas operatrizes
18 Extrudadoras
19 Laminadoras
20 Mquinas txteis21 Mquinas impressorasTipo de funcionamento Horas de funcionamento/Ano
Trabalho intermitente
Trabalho de 1 turno
Trabalho de 2 turnos
Trabalho de 3 turnos
Trabalho ininterrupto
Horas de funcionamento
5 Tratores4 Mquinas agrcolas
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Srie1) kB
SL18 18, SL01 48 4,5
SL18 29, SL18 49, SL 01 49, SL 119, SL 129 11
SL18 30, SL18 50, SL 05E 17
SL18 22 20
SL19 23 30
1) Pedimos nos consultarem quanto as sries aqu no relacionadase construes especiais.
Tabela 22 Coeficiente kB
2.1.3 Vida tilPor vida til, entende-se a vida til efetivamente alcanadapor um rolamento, que pode ser diferente da vida nominalcalculada. Os desalinhamentos entre eixo e alojamento,sujeira nos rolamentos, temperatura de funcionamento
excessiva ou uma lubrificao insuficiente, podem conduzira uma falha prematura dos rolamentos devido ao desgaste oua fadiga.Condies de funcionamento desfavorveis, tais comomovimentos oscilantes do rolamento com ngulos muitopequenos ou vibraes com o rolamento parado, podemtambm ser causa de falhas prematuras devido a formaesde estrias.
Em razo das mltiplas possibilidades de montagem e defuncionamento, no possvel prever exatamente a vida tildos rolamentos. O mtodo mais seguro para uma adequadaavaliao , como sempre, a comparao com casos deaplicaes semelhantes.
2.1.4 Capacidade de carga axial de rolamentosde rolos cilndricosOs rolamentos de rolos cilndricos INA, nos tipos fixos ede apoio, podem transferir alm de altas cargas radiais,considerveis cargas axiais.
A capacidade de carga axial de rolamentos radiais de roloscilndricos depende do tamanho e da capacidade de cargadas superfcies de deslizamento entre as bordas internasdo rolamento e as faces dos corpos rolantes. A capacidadede carga das superfcies de contato influenciada pelavelocidade de deslizamento e pela lubrificao.
A base de clculo a potncia especfica de atritoproveniente das superfcies de contato deslizantes.
Esta, depende da quantidade e da viscosidade do lubrificante.
A relao da equao (24) serve como valor orientativo dacapacidade de carga axial admissvel nos rolamentos de roloscilndricos INA. Se as cargas so intermitentes ou inconstantes,podemos admitir cargas axiais com valores superiores aFaadm. Neste caso e com rotaes bastantes baixas, no sepode ultrapassar a carga limite Famax, a fim de evitarpresses inadmissveis nas superfcies de contato.
(24)Fa adm kS kB d1,5
M n0,6 Fa max
Faadm NCarga axial admissvel
Famax NCarga axial limite
Fa max 0,075 kB d2,1
M
kS Coeficiente dependente do sistema de lubrificao (Vide tabela 23)
kB Coeficiente dependente da srie do rolamento (vide tabela 22)
dM mmDimetro mdio do rolamento (d +D)/2
n min1Rotao de funcionamento.
Deve-se observar que as bordas do rolamento submetidas
presso sejam, na medida do possvel, apoiadas em suaaltura total.
Nos captulos 4 e 6.2.2 encontram-se as indicaes para adeterminao da potncia de atrito e da dissipao trmica.
Caso se apresentem condies de trabalho que no estodescritas aqu, pedimos consultar-nos.
Tabela 23 Coeficiente kSpara o sistema de lubrificao
Sistema de lubrificao1) kS
Mnima dissipao trmica, lubrificao porgotejamento, por nebulizao de leo, viscosidadede funcionamento reduzida (0,5 1)
7,5 a 10
Pequena dissipao trmica, lubrificaopor banho de leo, por pulverizao de leo,circulao de leo reduzida
10 a 15
Boa dissipao trmica, lubrificao por circulaode leo, (lubrificao com leo sob presso)
12 a 18
Muito boa dissipao trmica, lubrificaopor circulao e resfriamento do leo,alta viscosidade de funcionamento (2 1)
16 a 24
1) Em geral so vlidas as recomendaes quanto viscosidade(viscosidade nominal1) conforme captulo 6, pg. 25.Como lubrificantes so recomendados leos aditivados,por exemplo CLP (DIN 51517) e HLP (DIN 51524) da classeISO-VG 32 at 460, bem como leos ATF (DIN 51502) eleos para caixa de engrenagens (DIN 51512) das classes deviscosidade SAE 75 W at 140 W.
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2Capacidade de carga e vida nominal
2.1.5 Capacidade de carga axial da fixaodos rolamentos de esferas de fixao rpida
O diagrama a seguir Fig. 24 fornece valores orientativospara as cargas axiais Fa, que podem ser transmitidas pelos
rolamentos de fixao rpida.Em caso de cargas mais elevadas, estas devem ser trans-mitidas atravs de um ressalto no eixo.
Fig. 24 Capacidade de carga axial da unio de montagem
dos rolamentos de esferas de fixao rpida
2.2 Capacidade de carga estticaA capacidade de carga esttica limitada pelas deformaesplsticas nas pistas e corpos rolantes produzidas pelascargas aplicadas no rolamento em estado de repouso, sendoque tais deformaes so consideradas ainda admissveis,apesar de provocarem rudos na posterior movimentao dorolamento.
A definio das deformaes permanentes admissveis levaao conceito da capacidade de carga esttica. Como medidapara a solicitao esttica foi adotado o fator de seguranade carga esttica.
2.2.1 Fator de segurana de carga estticaO fator de segurana de carga esttica indica a seguranacontra as deformaes permanentes admissveis norolamento e definido como segue:
S0 C0F0
(25)
S0 Fator de segurana de carga esttica
C0 NCapacidade bsica de carga esttica
F0 NCarga mxima sobre o rolamento radial ou axial.
Em rolamentos radiais, C0 a carga em direo radial e emrolamentos axiais, a carga axial atuante no centro, na quala presso de Hertz entre os corpos rolantes e as pistas,no ponto mais carregado do rolamento, alcana o valor de
4 000 N/mm2
para rolamentos de rolos cilndricos e4 200 N/mm2para rolamentos de esferas.
Esta carga ocasiona, em condies normais de contato,uma deformao total permanente de 1/10 000 do dimetrodo corpo rolante.
Rolamentos que tenham um fator de segurana de cargaesttica S08, consideram-se altamente carregados e comS0 8 medianamente ou levemente carregados.
2.2.2 Fator de segurana de carga esttica necessria
Para o fator de segurana de carga esttica sorecomendados os valores orientativos da tabela 24.
Tabela 24 Valores orientativos de fatores de segurana
de carga estticaAplicao S011) S022)
Funcionamento suave, com poucas vibraes efuncionamento normal com reduzidas exignciasquanto a suavidade de movimento; rolamento combaixa rotao
1 0,5
Funcionamento normal com exigncias mais ele-vadas quanto ao movimento silencioso
2 1
Funcionamento com acentuadas cargas de choque 3 2
Rolamentos com elevadas exigncias quanto preciso de giro e movimento silencioso
4 3
1) Para rolamentos de agulhas e de rolos cilndricos.2) Para rolamentos de esferas.
Para buchas de agulhas deve-se utilizar o valor S03.
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151064
Fig. 25 Fator de temperatura fT
2.3 Influncias sobre a capacidade de cargaOs valores da capacidade de carga indicados neste catlogovalem para uma dureza das pistas e dos corpos rolantesde 670 +170 HV, com a microestrutura caracterstica dos
componentes de rolamentos.
2.3.1 Influncia da dureza da pistaSe uma das pistas apresenta uma dureza menor que 670 HV,a capacidade de carga se reduz para o valor CHe para C0H.Tal reduo calculada pelas seguintes equaes decorreo:Capacidade de carga dinmica:
CH fH C (26)
Capacidade de carga esttica:
C0H fH0 C0 (27)
CH, CH0 NCapacidade de carga efetiva, dinmica ou esttica para durezasmnimas
fH, fH0 Fator de dureza dinmico ou esttico conforme figura 26
C, C0 NCapacidade bsica de carga dinmica ou esttica.
Os fatores de dureza somente so vlidos para aos derolamentos ou aos-liga semelhantes (vide pargrafo 9.1.1)com o correspondente grau de pureza e estrutura. Em outroscasos, por exemplo em materiais fundidos ou metais noferrosos, as indicaes no tm validade.
2.3.2 Influncia da temperaturaOs rolamentos INA podem geralmente ser empregadosat +120 C e em temperaturas de pico de curta durao,at +150 C. Em temperaturas de funcionamento mais eleva-das ocorre uma diminuio da dureza nos componentes dorolamento.
A diminuio da capacidade de carga dinmica originadapela reduo da dureza levada em considerao atravs daseguinte equao de correo:
CT fT C (28)
CT NCapacidade de carga dinmica efetiva em altas temperaturas
fT Fator de temperatura conforme Fig. 25
C NCapacidade bsica de carga dinmica.
A reduo da dureza exerce pouca influncia na capacidadede carga esttica podendo, por isso, ser desprezada emtemperaturas de at +300 C.Para rolamentos termicamente estabilizados, videpargrafo 9.2.
Fig. 26 Determinao do fator de dureza fHresp. fH0
160005
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3Carga equivalente no rolamento
Nas equaes de vida nominal (21) e (22) no pargrafo2.1.1, pressupe-se que a carga no rolamento P e a rotaon so constantes. Porm estas condies no se cumpremem muitos casos. Portanto deve-se determinar valoresequivalentes de funcionamento, que tenham o mesmo efeitosobre a vida til do rolamento como os esforos reais variveis.
3.1 Rotao varivel no rolamento
3.1.1 Clculo geral da rotao equivalente
Se durante um perodo de tempo T h uma variao narotao de rolamento n(t) em funo do tempo t, a equaode vida (22) deve ser calculada com a rotao mdia,conforme a seguinte equao:
n 1T
T
0
n(t) dt (31)
3.1.2 Rotao varivel escalonada no rolamentoEm rotaes nique variam escalonadamente em um perodode tempo T, a equao (31) pode ser substituda por umafrmula somatria simplificada que compreende os zintervalos ti, onde qi= (ti/T) 100 representa cada perodoefetivo em %.
n q1 n1 q2 n2 qz nz
100(32)
3.1.3 Movimento oscilante no rolamento
Em rolamentos submetidos a movimento oscilante, a rotaoequivalente que deve ser utilizada na equao de vida (22),se determina mediante a seguinte expresso:
n nosc
90(33)
n min1Rotao equivalente
nosc min1Freqncia do movimento oscilante
Amplitude do movimento oscilante ( meio ngulo de oscilao).
No caso das amplitudes de oscilao serem menores que ongulo de diviso dos corpos rolantes, a equao (33) no mais vlida e deve-se considerar a possibilidade de formaode estrias. Ver pargrafo 2.1.3.
3.2 Carga varivel no rolamento e rotao constante
3.2.1 Clculo geral da carga equivalente no rolamentoSe a carga varivel em funo do tempo t, segue durante operodo T uma relao perfeitamente definida F(t), (Fig. 31),ao se aplicar a lei da vida nominal, obtem-se a seguinteequao para a carga equivalente no rolamento.
P 1T
T
0
Fp(t) dtp (34)Dado que a equao (34) se baseia na lei da vida nominalsegundo equao (21), para rolamentos de agulhas ede rolos cilndricos se aplica p = 10/3 e para rolamentos de
esferas p = 3.
3.2.2 Carga varivel peridica no rolamentoO clculo da carga equivalente no caso de variaes peridicasse efetua tambm aplicando a equao (34). Em muitoscasos prticos, o clculo da carga equivalente pode ser feitode forma mais simples, mediante os fatores de carga daFig. 32 e a seguinte equao:
P V1 Fmax.V2 Fmin. (35)
P NCarga equivalente no rolamento
Fmax. N
Carga mximaFmin. NCarga mnima
V1, V2 Fatores de carga (vide Fig 32).
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Fig. 31 Carga equivalente no rolamento segundo equao (34)
15110
9
Fig. 32 Fatores de carga para diversos tipos de carga
3.2.3 Carga varivel escalonada no rolamentoEm cargas F, que variam escalonadamente em um perodo detempo T, a equao geral (34) pode ser substituida por umamais simples, formada pela soma dos z intervalos ti,ondeq1= (t1/T) 100 representa cada perodo efetivo em %.
P qi Fi
p q2 Fp2 qz Fzp
100p (36)
3.3 Rotao e carga variveis no rolamento
3.3.1 Clculo geral dos esforos equivalentesSe a rotao e a carga no rolamento variam durante operodo T segundo funes de tempo n(t) e F(t) perfeitamentedefinidas, a rotao equivalente se determina mediante aequao (31), enquanto que a carga equivalente se obtmsegundo a seguinte equao:
P
T
0
n(t) F (t)p dt
T
0
n(t) dtp
(37)
3.3.2 Rotao e carga variveis escalonadano rolamento
Para grandezas de esforo nie Fivariveis escalonadamentedurante um perodo T, pode utilizar-se a equao (32) parao clculo da rotao equivalente. Para o clculo da cargaequivalente, se aplica neste caso a frmula somatriaderivada da equao (37), sobre os intervalos de tempo ti,onde qi= (t i/T) 100 representa cada perodo efetivo em %.
P qi n i Fi
p qz nz Fzp
qi ni qz nzp (38)
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4Atrito e temperatura
O atrito total e consequentemente o aumento da temperaturano rolamento a somatria de vrias parcelas:
Parcela de atrito Fatores da influncia no rolamento
Atrito de rolagem Grandeza da carga
Atrito por deslizamento doscorpos rolantes e da gaiola
Grandeza e direo da carga,rotao e estado de lubrificao,estado de amaciamento
Atrito do fludo(resistncia hidrodinmica)
Tipo e rotao; classe, quantidadee viscosidade em funcionamento(temperatura) do lubrificante
Atrito da vedao Tipo e pr-carga da vedao
Devido aos diversos fatores influentes, s possvel efetuarum clculo aproximado dos momentos de atrito, e portantoda potncia de atrito, para um estado de funcionamentoconstante.
Para os rolamentos novos, no perodo de amaciamento e
durante a partida, deve-se contar com um atrito maior.Quantidades excessivas de lubrificante, lubrificantes deelevada viscosidade e vedaes causam um aumento doatrito. Nos rolamentos excessivamente lubrificados, o atritodo fludo aumenta consideravelmente com a rotao, isto ,a potncia de atrito maior em relao a um funcionamentocom uma quantidade de lubrificante corretamentedimensionada. A condio de funcionamento ideal obtm-secom a quantidade que gera menor aumento de temperaturano rolamento.
A potncia de atrito NR, calculada segundo a equao (42)ou (44), transforma-se em calor nas superfcies de contatodo rolamento e no lubrificante. O calor deve ser dissipado dorolamento, sendo difcil determinar com preciso os fluxos decalor.
Os principais fatores de influncia so: Gradiente de temperatura entre rolamento e alojamento
ou eixo. Este gradiente de temperatura origina-se pelaconfigurao e pela possibilidade de refrigerao do
alojamento ou do eixo. O calor procedente de fontesvizinhas dever ser considerado.
Sua determinao efetua-se normalmente por comparaocom aplicaes semelhantes.
Transmisso de calor pelo lubrificante:No caso de lubrificao graxa, no h possibilidade detransmisso de calor atravs do lubrificante. Comlubrificao a leo, parte do calor pode ser dissipado peloleo. Uma eficiente transmisso de calor pode ser atingidamediante lubrificao por circulao de leo, acrescida deuma refrigerao do mesmo. Desta forma, a temperaturado rolamento pode ser influenciada dentro de certos limites.
4.1 Determinao estimada dos valores de atrito
Na maioria das condies de servio onde ocorrem rotaesintermedirias e onde a quantidade de lubrificante estcorretamente dimensionada, a soma dos momentos de atrito definida com preciso suficiente pelo coeficiente de atrito f.Valem as seguintes equaes:
MR f F dM2
(41)
NR MR n
9550 (42)
MR NmmMomento de atrito do rolamento
f
Coeficiente de atrito (vide tabela 41)F NFora radial em rolamentos radiais, fora axial em rolamentos axiais
dM mmDimetro mdio do rolamento (d +D)/2
NR WPotncia de atrito
n min1Rotao.
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Valores para o coeficiente de atrito f para cargasintermedirias (8 S015) constam na tabela 41.Possveis desvios so determinados, basicamente, pelainfluncia do atrito do fludo, em funo da viscosidade e
da quantidade de lubrificante.Quando lubrificado graxa a consistncia e a viscosidade doleo base so determinantes para o trabalho de atrito.O rolamento recm-engraxado pode apresentar momentosde atrito maiores. Havendo boa distribuio de graxa, comotambm em uma lubrificao a leo otimizada, sero obtidosvalores menores do que os da tabela 41.
Tabela 41 Coeficiente de atrito f
Tipo de rolamento f
Rolamento de agulhas sem gaiola 0,005
Rolamento de agulhas com gaiola 0,003
Rolamento de agulhas combinadosradial-axial
0,004
Rolamento de rolos cilndricos sem gaiola 0,002
Rolamento axial de agulhas 0,0035
Rolamento axial de rolos cilndricos 0,0035
Rolamento de esferas 0,0015 0,002
Rolamento de fixao rpida com vedaotipo P ou R
0,002
Rolamento de fixao rpida com vedaotipo P3 (vedao tripla)
0,006
4.2 Determinao detalhada dos valores de atrito
Um clculo do momento de atrito total possvel, se alm darotao e da carga, dispe-se tambm do tipo e mtodo de
lubrificao e sobretudo da viscosidade do leo ao entrar norolamento e da temperatura do mesmo. O momento de atritototal MRpode ser calculado partindo-se dos momentos deatrito parciais:
MR M0M1M2 (43)
NR MRn
9550(44)
M0 NmmMomento de atrito em funo da rotao,causado pelo atrito do fluido.
M1 NmmMomento de atrito em funo da carga,causado pelo atrito de rolagem.
M2 NmmMomento de atrito em funo da carga axial em rolamentos radiaisde rolos cilndricos, causado pelo atrito de deslizamento entre assuperfcies internas das bordas dos anis e as faces dos rolos cilndricos.
NR WPotncia de atrito.
n min1Rotao.
As trs partes do momento de atrito total MR,so determina-das pelas seguintes equaes:
M0 f0 n23 d 3M 10
7 para n 2000 (45)
M0 f0 160 d 3M 107 para n 2000 (46)
M1 f1 F dM (47)
M2 f2 Fa dM (48)
f0 Coeficiente de atrito para momento de atrito M0,em funo da rotao, segundo tabela (42).
f1 Coeficiente de atrito para momento de atrito M1,em funo da carga, segundo tabela (42).
f2 Coeficiente de atrito para rolamento de rolos cilndricos, com cargaaxial. determinado mediante o fator A, segundo equao (49),da figura 42.
F NCarga radial para rolamentos radiais ou carga axial para rolamentosaxiais.
Fa NCarga axial para rolamentos radiais de rolos cilndricos,(vide tambm pargrafo 2.1.4).
mm2s1
Viscosidade cinemtica do lubrificante ao entrar no rolamento.Para lubrificao com graxa determinante a viscosidade do leobase na temperatura de funcionamento do rolamento.
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4Atrito e temperatura
Os valores numricos da tabela 42 podem variar conside-ravelmente.Os valores para lubrificao graxa valem para rolamentosaps o perodo de amaciamento.
Para rolamentos recm-lubrificados, recomenda-se multiplicarf0por 2 a 5.Na lubrificao por nvoa de leo supe-se uma quantidadesuficiente de lubrificante. Na lubrificao por banho de leo,pressupe-se que o nvel de leo alcance o centro do corporolante mais baixo.
Se o nvel de leo se elevar, o coeficiente de atrito f0poderaumentar at 3 vezes em relao aos valores indicados nafig. 41.
Tabela 42 Coeficiente de atrito f0e f1para rolamentos derolos cilndricos e de agulhas
Designao Srie f 0 f1
Graxa,
nvoa deleo
Banho ou
recirculaode leo
Rolamentosde agulhas
NKI, NK, K 12 B1)33 d
18 B1)33 d
0,0005
HK, BK 24 B33 d
36 B33 d
Rolamentos SL18 18 3 5 0,0005de roloscilndricos
SL18 29 4 6
SL18 30 5 7
SL18 22 5 8
SL01 48,SL02 48
6 9
SL18 49,
SL01 49SL02 49
7 11
SL19 23,SL04
8 12
SL18 50,SL04 50
9 13
SL119,SL149
11 16
SL129,SL159
13 19
Rolamentosaxiais
AXK, AXW 3 4 0,0015
1
) B = Largura do rolamentod = Dimetro do eixo.
151140
Fig. 41 Aumento do coeficiente de atrito f0em funo donivel de leo h
Fatordeaumento
0
1
2
3
0,1 0,5 1h
dM
h
dM
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O fator A do rolamento, utilizado para a determinao doparmetro Fa/A Fig. 42, calculado mediante o coeficientekB(vide tabela 43) e a seguinte equao:
A
kB
103
d 2,1
M(49)
Os valores para o coeficiente de atrito f2,determinados se-gundo a Fig. 42, so vlidos para lubrificao por circulaode leo com quantidade suficiente de leo (vide pargrafo6.2.2). Estes valores esto submetidos a grandes variaes.
Deve-se levar em conta que o coeficiente de atrito f2s podeser reduzido condicionalmente, empregando-se leos damaior viscosidade.
Uma viscosidade muito elevada causa um aumentoda temperatura e como consequncia, uma reduo naviscosidade de funcionamento.No permitido efetuar extrapolao das linhas caractersticasna Fig. 42.
Tabela 43 Coeficiente kBSrie1) kB
SL18 18, SL01 48 4,5
SL18 29, SL18 49, SL01 49, SL119, SL129 11
SL18 30, SL18 50, SL05..E 17
SL18 22 20
SL19 23 30
1) Com relao s sries aqui no mencionadas e para execuesespeciais, pedimos consultar-nos.
151
111
Fig. 42 Coeficiente de atrito f2
f2
0,025
0,01
0,005
0,0025
0,001
0,0005104 2 5 105 2 5 106 min3s1 min1107
Fator das condies de trabalho n dM
Coeficientedotipo
derolamento
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5Limites de rotao
As rotaes mximas admissveis dos rolamentos dependembasicamente da temperatura de funcionamento.Portanto, a rotao limite depende: do tipo de rolamento
do tamanho do rolamento da carga a que est submetido das condies de lubrificao das condies de resfriamento da eliminao de calor via:
condutibilidade radiao trmica converso trmica ou dispositivos especiais para refrigerao.
Os fatores de rotao mxima indicados nas tabelas n leoe n graxa so valores orientativos. So vlidos para o respec-tivo tipo de lubrificao e uma relao de carga C/P 15,uma folga de funcionamento correta, uma montagem econdies de funcionamento constantes.
Em condies especiais, quanto lubrificao, refrigeraoe disposio construtiva dos elementos adjacentes, comotambm empregando-se rolamentos de preciso, podem-seaumentar as rotaes mximas admissveis.
Caso os valores da relao de cargas fiquem C/P15 ounos rolamentos de rolos cilndricos com esforos axiais(Fa/Fr0,2), as rotaes indicadas nas tabelas devem serreduzidas.
Para uma funo cinemtica correta com altas rotaes, necessria uma carga mnima no rolamento, evitando-seassim o escorregamento dos corpos rolantes e a presenade rudos.
5.1 Rolamentos de esferas de fixao rpidaAs rotaes permissveis dependem da carga, da folga entreanel interno e eixo, assim como do atrito das vedaes nosrolamentos vedados.
A tabela 51 indica os valores de orientao dos fatores derotao nd (n = rotao e d =eixo em mm).
Tabela 51 Valores de orientao para os fatores de rotao nos rolamentos de esferas de fixao rpida
Tipo de rolamento Fator de rotaond
Observaes
Rolamentos de esferas de fixao rpidacom vedaotipo R, P ou L
40 00080 000
130 000
Tolerncia do eixo h9, C/P 5 13Tolerncia do eixo h9, C/P 13Tolerncia do eixo h6, C/P 13
Com vedao tipo P3 25 000 Tolerncia do eixo h9, C/P 13
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6Lubrificao
Uma lubrificao correta em intervalos regulares premissaimportante para uma longa vida til dos rolamentos.O lubrificante tem as seguintes funes: criar nas superfcies de contato uma pelcula separadora
de lubrificante, com suficiente capacidade de carga dissipao de calor (lubrificao a leo) vedar o rolamento para o exterior (lubrificao graxa),
evitando assim a entrada de impurezas slidas e lquidas,assim como
reduzir o rudo de funcionamento e proteger contra a corroso.
Os rolamentos podem ser lubrificados com graxa ou leo.So decisivos para determinar a forma de lubrificao e aquantidade de lubrificante: o tipo e tamanho do rolamento disposio da construo anexa ao rolamento
a forma de conduo do lubrificante e as condies de funcionamento.
Normalmente se empregam lubrificantes aditivados quecontm: combinaes de substncias ativas para a proteo
contra a corroso e melhora da resistncia aoenvelhecimento, assim como
aditivos que, em caso de condies desfavorveisde lubrificao, aumentam a capacidade de carga ediminuem o desgaste.
Tais combinaes de aditivos (Additiv-Packages) no atuamda mesma forma favorvel em todas as temperaturas. possvel e desejvel a formao de camadas de reao nofilme lubrificante.No campo do atrito misto, reaes qumicas entre o aditivo ea superfcie reduzem possveis danos superficiais nas pistas.
necessrio, em todos os casos, comprovar acompatibilidade dos lubrificantes: entre si, com protetores contra a corroso e com os produtos conservantes, com os plsticos (elastmeros e duroplsticos), com os metais leves e ligas no-ferrosas.
Os fabricantes de lubrificantes, se solicitados, forneceminformaes sobre estes tpicos.
Configurao dos sistemas de canais do lubrificante
Os canais e os furos de lubrificao nos alojamentos eeixos devem ser curtos e conduzir diretamente ao furo delubrificao do rolamento.
No caso de vrios rolamentos se encontrarem no mesmoeixo, cada um deles dever receber seu prprio canal delubrificante.
6.1 Lubrificao graxa
As graxas lubrificantes K segundo DIN 51825, partes 1 a 4,so apropriadas para rolamentos.
As graxas com aditivos slidos geralmente no sonecessrias para rolamentos. No entanto, se em condiesde funcionamento especiais se empregar graxas com aditivosslidos, existe o perigo de travamento do rolamento, caso aspartculas sejam demasiadamente grandes. Nestes casossolicitamos consultar-nos.A lubrificao graxa no contribui para a refrigerao do
rolamento. O clculo da rotao permissvel (vide cap. Limitede rotaes, pg. 24) esclarece a necessidade de medidasespeciais para o resfriamento dos rolamentos. Normalmentea temperatura do rolamento no deve ultrapassar os +70 C,com o objetivo de manter o mais baixo possvel o desgasteda graxa em altas temperaturas (vide fator de temperatura,Fig. 62).
6.1.1 Graxas lubrificantesPara a escolha da graxa apropriada consultar o fabricante.Como possveis pontos de partida para a escolha, entram emconsiderao: campo de temperatura de trabalho tipo de graxa consistncia comportamento em relao gua resistncia compresso
compatibilidade capacidade de armazenamento.
As propriedades mais importantes das graxas que a INAemprega e recomenda para a primeira lubrificao estoindicadas na tabela 61.
Estas graxas usadas na primeira lubrificao esto sujeitas aalteraes em funo do desenvolvimento tecnolgico.
!
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Referncia INA DesignaosegundoDIN 51 825
Classeda graxa lubrificante
Campode temperatura
C
Classe NLGI(consistncia)
Viscosidadecinemtica a40 C(leo base)mm2 s1
Comportamentoem relaoa gua(DIN 51807)
SM01 KP2K30 Graxa de ltio/ base de leo mineral
301)bis +120 2 200 090
SM02 K3N30 Graxa de ltio/ base de leo mineral
301)bis +140 3 68 190
SM11 K2E25 Graxa de ltio/ base de leo mineral
401) bis 1+80 2 14,5 190
SM27 K2P30 Poliuria/ base de leo mineral
301)bis +150 2 115 090
1) Determinada segundo IP 186/85
Tabela 61 Graxas lubrificantes INA para a primeira lubrificao
Campo de temperatura de trabalho
O campo de temperatura de trabalho de um lubrificante devecobrir com segurana suficiente as possveis temperaturas norolamento. As temperaturas possveis de trabalho no devem
ultrapassar os limites inferior e superior.A INA recomenda escolher uma graxa lubrificante de formaque a temperatura mxima de funcionamento se encontre+20 C abaixo do limite superior e a mnima +20 C acima dolimite inferior.Em casos extremos pedimos consultar-nos.
Tipo de graxa lubrificante
O leo base e o saponificante so decisivos para aspropriedades de uma graxa para rolamentos. Estas duascaractersticas determinam tambm a resistncia e acompatibilidade.
Consistncia
As graxas lubrificantes dividem-se em classes de consistncia(classes NLGI). Para rolamentos utilizam-se preferencialmenteas classes NLGI 1, 2 e 3.
Devem-se utilizar graxas para rolamentos que em elevadastemperaruras no fluidifiquem (NLGI 1) e em baixastemperaturas no se tornem demasiadamente espessas(NLGI 3).
Na escolha da graxa deve-se levar em conta as rotaes defuncionamento: para rolamentos com elevadas rotaes oupara pequenos momentos de torque, so apropriadas graxascom baixa viscosidade dinmica; para rolamentos com baixasrotaes utilizam-se graxas com elevada viscosidadedinmica.
Comportamento em relao a guagua na graxa reduz consideravelmente o tempo da vida tildo rolamento.
O comportamento das graxas em relao a gua avaliadosegundo DIN 51807 (vide tabela 61).As propriedades de proteo contra a corroso so ensaiadassegundo a DIN 51802 (indicaes nos folhetos tcnicos dosfabricantes de graxas).
Capacidade de carga por compresso
A condio para a existncia de uma pelcula lubrificanteresistente a viscosidade da graxa suficientemente alta natemperatura de funcionamento do rolamento.
Para cargas elevadas a INA recomenda utilizar graxas comcaractersticas EP (extreme pressure) e elevada viscosidadedo leo base.As graxas a base de silicone s podem ser empregadas parapequenas cargas (S020).
Miscibilidade
A mistura de graxas possvel se forem cumpridas asseguintes condies: leo base igual tipo de saponificante igual as viscosidades dos leos bases devem ser semelhantes;
(no mais distintas que uma classe ISO-VG)
consistncia (classe NLGI) igual.Em caso de dvida recomendamos consultar o fabricante dagraxa.
Capacidade de armazenamento
Os lubrificantes envelhecem devido a influncia do meioambiente. Portanto, responsabilidade do usurio observaras indicaes do fabricante.
As graxas lubrificantes a base de leos minerais empregadasnos rolamentos INA podem ser armazenadas at 3 anos,segundo mostra a experincia, se forem cumpridas asseguintes condies: local fechado (armazm)
temperatura entre 0
C e +40
C umidade relativa do ar inferior a 65% no devem estar expostas a agentes qumicos
(vapores, gases, lquidos) rolamentos vedados.
Aps um longo perodo de armazenamento, o momento deatrito pode ser temporariamente superior ao dos rolamentosrecm-engraxados; alm disto o poder lubrificante da graxapode ter-se reduzido.
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6.1.2 Perodo de relubrificaoO perodo de relubrificao s pode ser determinadode forma exata mediante ensaios nas condies defuncionamento.
Um valor orientativo para o perodo de relubrificao tfRpodeser obtido pela equao (61):
tfR tf KT KP KR KU (61)
tfR hValor orientativo para o perodo de relubrificao em horas defuncionamento
tf hPerodo bsico de relubrificao em horas de funcionamento
KT, KP, KR, KU Fatores de correo para temperatura, carga,oscilao e meio ambiente.
Tipo de rolamento KL
Gaiolas de agulhas, rolamentos de agulhas 1
Buchas de agulhas/buchas de agulhas com fundo 0,8
Rolamentos axiais de esferas 0,2
Rolamentos de apoio e comando com ou semgaiola
0,25
Rolamentos de apoio e comando sem gaiola 0,1
Rolamentos de rolos cilndricos 0,45
Rolamentos axiais de agulhas e de rolos cilndricos 0,1
Rolamentos de esferas C/P25C/P 25 42
Rolamentos de esferas de contato angular 1,5
Tabela 62 Fator de rolamentos KL
Perodo bsico de relubrificao
O perodo bsico de relubrificao tf funo do coeficientede velocidade GKW que obtido atravs do diagrama daFig. 61.
No coeficiente de velocidade considerado o tipo derolamento (fator KL), assim como a rotao e o dimetromdio do rolamento (vide equao (62) e tabela (62).
GKW KL 270 000n dM
(62)
O perodo bsico de relubrificao est definido para asseguintes condies de funcionamento: temperatura do rolamento at +70 C relao de cargas (C0/P = 20)
rotao e carga constantes carga na direo principal
(rolamento radial: sentido radial;rolamento axial: sentido axial)
lubrificao com graxa de ltio eixo na horizontal (rolamento radial) anel interno giratrio sem influncias prejudiciais do meio ambiente.
Nos rolamentos combinados deve-se calcular separadamentepara o rolamento radial e para o axial, valendo o perodo derelubrificao mais curto. O clculo no vlido para gaiolastipo roda livre.
No caso de movimentos laterais alternados, uma parte dagraxa lubrificante sai do rolamento e se reparte ao longo dopercurso. Devido a este fato, o perodo de relubrificao sereduz em funo do comprimento do percurso.
Quando o anel externo gira, deve-se contar igualmente comuma reduo do perodo de relubrificao em funo darotao. Em rolamentos tipo rolos de apoio e comando, estareduo do perodo de relubrificao est considerada nofator KL.
Em rolos de apoio e comando considerado que estes foramajustados corretamente, e portanto que funcionem sem erroangular.Sob as seguintes condies no admissvel a determinaodo perodo de relubrificao, segundo os mtodos descritos: quando a graxa lubrificante pode sair do rolamento,
seja devido a sua construo (rolamento sem vedao)ou devido a sua posio de montagem (rolamentosradiais com eixo vertical ou muito inclinado, rolamentosaxiais com eixo horizontal)
quando durante o funcionamento aspirado ar atravsdo rolamento (perigo de oxidao da graxa).
Fig. 61 Determinao do perodo bsico derelubrificao tf
50 000h
30 000
20 000
10 000
5 000
3 000
2 000
1 000
500300
200
100
tf
Fator de velocidade GKW0,2 0,3 0,5 1 2 3 4 5 10 20 30 50
155036
Possibilidade de relubrificao
Relubrificao necessriaPerodobsico
derelubrificao
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1
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,10 30 60 90 120 150 180
Amplitude de oscilao
Fatordeoscilao
KR
155053
Fig. 62 Fator de oscilao KR Fig. 63 ngulo de oscilaoe amplitude de oscilao
150131
Fatores de correoFator de temperatura KTQuando a temperatura do rolamento ultrapassar +70 C,deve-se levar em conta o fator de temperatura KTda
Fig. 64.A reduo do perodo de relubrificao vlida para graxasde ltio a), assim como para graxas tipo gel e complexas b), base de leo mineral.
Este diagrama no vlido para outras graxas lubrificantescom diferentes leos base ou saponificantes.Fator de carga KPO fator de carga KPconsidera a solicitao de uma graxa sobcargas maiores C0/P20. Os fatores de reduo databela 63 so vlidos para uma lubrificao com graxa desabo de ltio de boa qualidade.
Tabela 63 Fator de carga KP
Carga C0/P KPat 5 0,15
5 at 8 0,2 at 0,55
8 at 16 0,55 at 0,8
16 at 20 0,8 at 1
Fator de oscilao KREm movimentos oscilantes a solicitao da graxa superiordo que com rotao constante.
O fator de oscilao KRatua a partir de um ngulo menorque 180(amplitude de oscilao90, compararfiguras 62 e 63). A reduo do perodo de reengraxe tmcomo objetivo diminuir a tribocorroso.
Fator para influncia externas KUO fator para influncias externas KU,leva em conta inter-ferncias do meio ambiente, como umidade, choques,vibraes (causa da tribocorroso), que representam umasolicitao adicional para a graxa lubrificante. O fator decorreo KUleva em considerao estas influncias(tabela 64). Influncias extremas do meio ambiente no solevadas em conta pelo fator ambiental KU.
Tabela 64 Fator ambiental KUInfluncias do meio ambiente KU
pequena 1
mdia 0,8forte 0,5
155168
Fig. 64 Fator de temperatura KT
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6.1.3 Vida til da graxa lubrificanteEm casos em que no possvel a relubrificao, a vida tilda graxa lubrificante tm importncia.
A experincia mostra que o valor orientativo para a vida til da
graxa lubrificante tfG,na maioria das aplicaes o dobro(fator 2) do valor orientativo do perodo de relubrificao tfR.Por motivos de segurana de servio, a vida til da graxalubrificante no deve ultrapassar 3 anos.
Presumindo-se que o rolamento ao final do perodo de vidatil da graxa ainda esteja em condies de funcionamento,ele pode ser limpo e relubrificado com a mesma quantidadede graxa inicial; se para isto o rolamento precisa ser des-montado, vide captulo Montagem e desmontagem, pg. 53.
6.1.4 ManutenoA relubrificao deveria efetuar-se com os rolamentos temperatura de trabalho e em funcionamento, se possvelantes da parada da mquina. As quantidades de graxas
necessrias se estabelecem em funo das condies defuncionamento, podendo ser de 20% a 80% da quantidadeempregada na lubrificao original. Em caso de dvida, porexemplo, se os condutores de graxas so extensos, deve-seengraxar at que surja atravs do lbio da vedao um colarde graxa nova. Deve-se garantir a sada sem obstrues dagraxa usada.
6.2 Lubrificao com leoAs vantagens da lubrificao com leo residem na boadistribuio do lubrificante e consequente limpeza das su-perfcies de contato. Ela usada particularmente nos casos
onde peas contguas dentro da mquina so providas deleo ou onde deve-se dissipar calor do rolamento.
Para a lubrificao de rolamentos so adequados leoslubrificantes com aditivos, base de leos minerais ousintticos. leos minerais aditivados podem ser utilizadospara temperaturas de at cerca de, +130 C e leossintticos at cerca de +200C.
6.2.1 leos lubrificantesDeterminao da viscosidade
Uma pelcula lubrificante com capacidade de carga serformada na zona das superfcies de contato entre os corposrolantes e as pistas, se o leo lubrificante temperatura detrabalho apresentar no mnimo a viscosidade necessria1e
alcanar a rotao correspondente.Para os leos minerais, os valores orientativos para1dependem do dimetro mdio do rolamento dM, da rotao ne levam em conta as condies de lubrificao no rolamento: as concluses da teoria EHD, assim como a experincia prtica.
Procedimento a seguir: determinar 1pela Fig. 65 relacionar a viscosidade requerida 1 uma das viscosi-
dades nominais ISO-VG, entre 10 e 680(viscosidade mdia segundo DIN 51519)
aproximar os valores intermedirios at o valor ISO-VGmais prximo, superior ou inferior (em consequncia doescalonamento dos valores).
Este procedimento no vlido para os leos lubrificantessintticos, j que entre outros seu comportamento V/P e V/T diferente.
Uma propriedade importante dos leos lubrificantes adependncia da viscosidade em funo da temperatura:a viscosidade diminui com o aumento da temperatura.
Na escolha da viscosidade tambm deve-se levar emconsiderao a temperatura mnima de funcionamento, vistoque com o aumento da viscosidade diminui o poder de fluidezdos leos lubrificantes, aumentando consequentemente asperdas de potncia.
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Lubrificao
Compatibilidade, miscibilidade
Antes de empregar os leos lubrificantes, deve-se ensaiarseu comportamento frente aos plsticos, aos elastmeros,s ligas no ferrosas e aos metais leves, sob solicitaes
dinmicas temperatura de funcionamento, sempre que nose dispe de experincias ou indicaes do fabricante.
Em geral, os lubrificantes base de leos minerais e demesma classificao (por exemplo HLP), so compatveis.No entanto suas viscosidades devero diferenciar-se nomximo em uma classe (ISO-VG).Os leos sintticos, no entanto, devem ser ensaiados antesde sua utilizao, quanto miscibilidade e compatibilidade.Recomendamos consultar o fabricante do leo.
Capacidade de carga por compresso
Por motivos de segurana de funcionamento, a INArecomenda usar leos lubrificantes com aditivos EP(smbolo P, segundo DIN 51502).
Estes leos devem ser empregados nos seguintes casos: no caso da viscosidade nominal1ser inferior da
prescrita segundo Fig. 65 para rolamentos radiais de rolos cilndricos sob cargas
axiais rolamentos axiais de agulhas e de rolos cilndricos.
Os leos de silicone s podem ser usados para cargasreduzidas (S020).
15115
7
Fig. 65 Determinao da viscosidade necessria 1
500
mm2s1
200
100
50
20
10
3
Viscosidadenominal1
10 20 50 100 200 500 1000mm
Dimetro mdio do rolamento dM Temperatura de funcionamento
120C 1008070605040302010
1000
5
Visco. [mm2s1]40 C
ISO-VG
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6.2.2 Sistemas de lubrificaoNa prtica os sistemas que se usam com mais frequncia,so: lubrificao em banho de leo
lubrificao por gotejamento de leo lubrificao por nvoa de leo e lubrificao leo-ar lubrificao por circulao de leo.
A lubrificao em banho de leo, tambm chamadalubrificao por imerso, apropriada para rolamentosradiais. Neste tipo de lubrificao a velocidade mximaadmissvel deve ser determinada segundo os captulos Atritoe temperatura, pg. 20 e Limites de rotao, pg. 24.
O nvel de leo deve ser determinado de tal forma queo corpo rolante mais baixo esteja submerso no leo at a suametade. Se o nvel de leo estiver acima do recomendado emelevadas velocidades perifricas, pode-se contar com umaumento da temperatura do rolamento (perdas por
espirramento ou perdas por bombeamento). Alm disso, sobestas condies o leo pode formar espuma.
A quantidade de leo contida no alojamento no deveser demasiadamente reduzida, pois seriam necessriasreposies muito frequentes.
Para a lubrificao em banho de leo dos rolamentos axiaispode-se conseguir, mediante medidas construtivas, que agaiola axial movimente o leo radialmente, provocando assimuma circulao do mesmo. Para isso necessrio que o nvelde leo cubra pelo menos parcialmente o furo da gaiola(dimetro interno).A lubrificao por gotejamento de leoaplica-se para rola-mentos radiais de alta rotao, com furo de lubrificao noanel externo. A quantidade de leo necessria depende do
tamanho, do tipo, da rotao e da carga no rolamento va-riando de 3 a 50 gotas/min. por carreira de corpos rolantes(1 gota pesa cerca de 0,025 g).
Deve-se prever o escoamento do leo excedente noalojamento do rolamento.A lubrificao por nvoa de leo e lubrificao leo-arespecialmente apropriada para rolamentos de alta rotao esob baixa carga. Os dados necessrios para o projeto dainstalao devem ser consultados nas empresas fabricantesdestes sistemas.
Ambos os mtodos de lubrificao conduzem o leo at orolamento mediante ar comprimido seco e limpo. O efeitorefrigerante do ar comprimido pequeno. A sobrepressoprotege o rolamento contra a entrada de sujeira.
Antes de prever a lubrificao de rolamentos axiais por nvoade leo ou leo-ar, indispensvel consultar previamente aINA.
A lubrificao por circulao de leo vantajosa para a dis-sipao do calor em rolamentos de temperatura elevada equando h probabilidade de entrada de contaminaes, poispermite filtrar e esfriar o leo. Quanto mais limpo est o leo,maior ser a vida nominal do rolamento (recomendao: filtro25 m).Para assegurar o abastecimento de leo junto ao rolamento,a INA recomenda: os furos de lubrificao do alojamento ou do eixo devem
estar alinhados com o furo do rolamento se isto no possvel, deve-se prever ranhuras circulares,
bolsas ou qualquer outro sistema com seo suficiente-mente grande.
O leo lubrificante deve poder sair do rolamento sem presso,para evitar que o seu represamento provoque um aquecimentoadicional. Por isso, as sees dos furos de lubrificao desada do leo devem ser significativamente maiores que os deentrada.
Na Fig. 66 pode-se obter valores orientativos para a secode sada em funo da quantidade de leo. Levando emconta a viscosidade, calcula-se a seo de sada comosegue:
Arab Kab Aab
Quantidade de leo V
104
mm2
543
2
103
543
2
102
543
2
100,1 0,2 0,5 1 2 5 10 20 50 100
Viscosi- Fator dedade correomm2s1 Kab
... 30 130... 60 1,2...1,660... 90 1,8...2,290...120 2,4...2,8
120...150 3,0...3,4
15513
2
Fig. 66 Valores orientativos para as seces de sada
l/min
SeoA
parasadadeleosempresso
ab
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Lubrificao
Nos rolamentos axiais, o fluxo de leo dever ser dirigidosempre de dentro para fora. A quantidade de leo necessriapara a dissipao do calor depende das condies derefrigerao.
Se a totalidade do calor de atrito resultante no rolamentodeve ser dissipada atravs do leo lubrificante, pode-secalcular a quantidade de leo necessria para a refrigerao,partindo-se do gradiente trmico da seguinte forma:
VL 0,035 NR
s(63)
V l/minQuantidade de leo necessria para refrigerao
NR WPotncia de atrito (ver captulo Atrito e temperatura, pg. 20)
s KDiferena das temperaturas do leo de sada e de entrada.
Valores orientativos para sem:
Rolamentos radiais: 15 K a 30 K Rolamentos axiais: 5 K a 15 K.
Uma parte do calor de atrito eliminada normalmente atravsdas contra-peas. Neste caso a quantidade de leorefrigerante necessria ser menor. Na Fig. 67 pode-se obtervalores orientativos da quantidade de leo necessria paralubrificao e refrigerao. So vlidos para uma diferena detemperatura de s= 10 K para os 3 casos seguintes:
Sem considerar a conduo de calor,irradiao ou convexo
Valores experimentais com refrigerao normal
Valores experimentais com condies de refrigeraomuito boas
1
2
10l/min5
2
1
0,5
0,2
0,1
0,05
0,02
0,01
Quantidadedeleo
V
1 2 5 10 20 50 100 200 500100020005000WPotncia de atrito NR
3
1
2
155041
3
Fig. 67 Valores orientativos para a quantidade de leonecessria para lubrificao e refrigerao
6.2.3 Troca de leo
Durante o amaciamento comum o leo sujar demasiada-mente. Nestes casos o leo deve ser trocado aps oamaciamento.
Se a temperatura do leo permanecer abaixo dos +50 C e acontaminao por sujeira for pequena, em geral uma troca deleo por ano suficiente.Em condies menos adequadas necessrio trocar o leocom maior frequncia, isto vale por exemplo para: temperaturas elevadas quantidades de leo reduzidas elevadas velocidades de circulao de leo.
Em todo caso, a INA recomenda entrar em contato com ofabricante de leo, sobre os perodos de troca de leo.
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7Tolerncias de medida,forma e posio
As tolerncias dos rolamentos contidos neste catlogo,com exceo dos rolamentos especiais, identificados com oprefixo F-..., esto em conformidade com a norma DIN 620,parte 2 e 3.
Em casos normais, a preciso dos rolamentos INA corres-ponde classe de tolerncia PN (antigo PO). Para rolamentoscom maior preciso, as tolerncias so reduzidas para osvalores das classes P6 e P5 (para rolamentos axiais de roloscilndricos tambm P4).
Visto que, entre os usurios de rolamentos, so utilizados ossmbolos para tolerncias de forma e posio conforme aDIN ISO 1101, na tabela ao lado esto listadas as equi-valncias com os smbolos conforme a norma de rolamentosDIN ISO 1132/DIN 620. Para o controle dos rolamentos INAvalem os mtodos de medio conforme norma DIN 620,parte 1.
7.1 Distncias de cantoAs distncias de canto indicadas na tabela 71, correspon-dem a norma DIN 620, parte 6 e ISO 582-1979 revisada, noindicando mais a medida nominal, e sim a medida mnima dadistncia de canto.
A nova norma elaborada internacionalmente, estabelecedistncias mnimas (para cantos) do que as at entoestabelecidas, segundo DIN 620.Para o usurio no haver nenhum inconveniente com estasmudanas, contanto que se tenha previsto as contra-peasconforme DIN 5418. Com a nova norma foi aumentada, emalguns casos, a superfcie de apoio axial (condicionada pelareduo dos valores radiais), e favorece o ajuste alojamento/dimetro externo (devido ao aumento dos valores axiais),facilita-se assim o processo de montagem. Nos rolamentosaxiais de esferas, as tolerncias das distncias de canto em
direo axial so iguais s das em direo radial.
Letras e smbolos de tolerncias
DIN ISO 1132/DIN 620 DIN ISO 1101
d Dimetro interno nominal
dmp
Desvio do dimetro interno mdioem um plano
Vdp Variao do dimetro internoem um plano radial
Circularidade1)
Vdmp Variao do dimetro interno mdiodo furo
Paralelismo
D Dimetro externo nominal
Dmp Desvio do dimetro externo mdioem um plano
VDp Variao do dimetro externoem um plano radial
Circularidade1)
VDmp Variao do dimetro externo mdio Paralelismo
Bs Desvio de uma largura nica doanel interno
VBs Variao da largura do anel interno Paralelismo
Cs Desvio de uma largura nica doanel externo
VCs Variao da largura do anel externo Paralelismo
Kia Salto radial do anel interno,montado no rolamento
Salto radial
Kea Salto radial do anel externo,montado no rolamento
Salto radial
Sd Salto radial da face frontal,com relao ao furo
Salto radial
SD Variaco da inclinao da superfciecilndrica, com relao a face lateralde referncia
Salto radial
T Altura nominal de um rolamento axialde atuao unilateral
Si Variao da espessura do disco de eixo
Se Variao da espessura do discode alojamento
1) A circularidade conforme DIN ISO 1101 corresponde metadedo valor da tolerncia da variao dos dimetros nicos Vdpou
VDpconforme DIN 620.
Fig. 71 Distncias de canto
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Tolerncias de medida, forma e posio
Tabela 71 Tolerncias das distncias de canto
Distncianominal
Dimetro internodo rolamento
Tolerncias das distncias
do canto d Radial Axial
rmn. mais de at mn. mx. mn. mx.
0,2 0,2 0,5 0,2 0,8
0,3 40 0,3 0,6 0,3 1
40 0,3 0,8 0,3 1
0,6 40 0,6 1 0,6 2
40 0,6 1,3 0,6 2
1 50 1 1,5 1 3
50 1 1,9 1 3
1,1 120 1,1 2 1,1 3,5
120 1,1 2,5 1,1 4
1,5 120 1,5 2,3 1,5 4
120 1,5 3 1,5 52 80 2 3 2 4,5
80 220 2 3,5 2 5
2,1 280 2,1 4 2,1 6,5
2,5 100 2,5 3,8 2,5 6
100 280 2,5 4,5 2,5 6
3 280 3 5 3 8
7.2 Tolerncias normais para rolamentos de esferas defixao rpida
Tabela 72 Tolerncias normais para rolamentos deesferas de fixao rpida
Anel interno Anel externo
Medidanominaldmm
Dimetrointerno1)
m
MedidanominalDmm
Dimetroexterno2)
m
maisde
at mn. mx. maisde
at mn. mx.
12 18 0 +18 30 50 0 11
18 24 0 +18 50 80 0 13
24 30 0 +18 80 120 0 15
30 40 0 +18 120 150 0 18
40 50 0 +18 150 180 0 25
50 60 0 +18 180 250 0 3060 90 0 +25
90 120 0 +30
1) Corresponde mdia aritmtica do dimetro menor e maiorconferido com um medidor de dois pontos.
2) Em rolamentos vedados o valor mn. e mx. do dimetro externo pode apresentar desvio em torno de 0,03 mm.
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7.3 Tolerncias para rolamentos radiais
7.3.1 Classe de tolerncia PN (tolerncia normal)
Tabela 73 Anel interno(tolerncias em m)
d dmp VdpSrie de dimetros
Vdmp
Kia Bs VBs
mm Limites 8, 9 0 2, 3 Limites
mais de at sup. inf. mx. mx. mx. sup. inf. mx.
0,61) 2,5 0 8 10 8 6 6 10 0 40 122,5 10 0 8 10 8 6 6 10 0 120 15
10 18 0 8 10 8 6 6 10 0 120 2018 30 0 10 13 10 8 8 13 0 120 2030 50 0 12 15 12 9 9 15 0 120 2050 80 0 15 19 19 11 11 20 0 150 2580 120 0 20 25 25 15 15 25 0 200 25
120 180 0 25 31 31 19 19 30 0 250 30180 250 0 30 38 38 23 23 40 0 300 30250 315 0 35 44 44 26 26 50 0 350 35315 400 0 40 50 50 30 30 60 0 400 40400 500 0 45 56 56 34 34 65 0 450 50500 630 0 50 63 63 38 38 70 0 500 60
630 800 0 75 80 0 750 70800 1 000 0 100 90 0 1 000 801 000 1 250 0 125 100 0 1 250 1001 250 1 600 0 160 120 0 1 600 120
1) Este dimetro est incluido. 1 600 2 000 0 200 140 0 2 000 140
Tabela 74 Anel externo(tolerncias em m)
D Dmp VDpSrie de dimetros
VDmp2) Kea Cs VCs
mm Limites 8, 9 0 2, 3
mais de at sup. inf. mx. mx. mx.2,51) 6 0 8 10 8 6 6 15 Idnticos a Bse6 18 0 8 10 8 6 6 15 VBspara o anel
18 30 0 9 12 9 7 7 15interno do mesmo
30 50 0 11 14 11 8 8 20 v e a e a .
50 80 0 13 16 13 10 10 2580 120 0 15 19 19 11 11 35
120 150 0 18 23 23 14 14 40150 180 0 25 31 31 19 19 45180 250 0 30 38 38 23 23 50250 315 0 35 44 44 26 26 60315 400 0 40 50 50 30 30 70400 500 0 45 56 56 34 34 80500 630 0 50 63 63 38 38 100630 800 0 75 94 94 55 55 120800 1 000 0 100 125 125 75 75 140
1 Este dimetro est incluido. 1 000 1 250 0 125 160 .
2 Vlido antes da monta em do rolamento e 1 250 1 600 0 160 190aps retirados os anis elsticos internos 1 600 2 000 0 200 220e/ou externos. 2 000 2 500 0 250 250
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Tolerncias de medida, forma e posio
7.3.2 Classe de tolerncia P6
Tabela 75 Anel interno (tolerncias em m)
d dmp VdpSrie de dimetros
Vdmp Kia Bs VBs
mm Limites 8, 9 0 2, 3 Limites
mais de at sup. inf. mx. mx. mx. sup. inf. mx.
0,61) 2,5 0 7 9 7 5 5 5 0 40 12
2,5 10 0 7 9 7 5 5 6 0 120 15
10 18 0 7 9 7 5 5 7 0 120 20
18 30 0 8 10 8 6 6 8 0 120 20
30 50 0 10 13 10 8 8 10 0 120 20
50 80 0 12 15 15 9 9 10 0 150 25
80 120 0 15 19 19 11 11 13 0 200 25
120 180 0 18 23 23 14 14 18 0 250 30
180 250 0 22 28 28 17 17 20 0 300 30
250 315 0 25 31 31 19 19 25 0 350 35
315 400 0 30 38 38 23 23 30 0 400 40400 500 0 35 44 44 26 26 35 0 450 45
500 630 0 40 50 50 30 30 40 0 500 50
1) Este dimetro est incluido.
Tabela 76 Anel externo (tolerncias em m)
D Dmp VDpSrie de dimetros
VDmp2) Kea Cs VCs
mm Limites 8, 9 0 2, 3
mais de at sup. inf. mx. mx. mx.
2,51) 6 0 7 9 7 5 5 8 Idnticos a BseVBs
6 18 0 7 9 7 5 5 8 para o anel interno do mesmo
18 30 0 8 10 8 6 6 9 v e a e a 30 50 0 9 11 9 7 7 10
50 80 0 11 14 11 8 8 13
80 120 0 13 16 16 10 10 18
120 150 0 15 19 19 11 11 20
150 180 0 18 23 23 14 14 23
180 250 0 20 25 25 15 15 25
250 315 0 25 31 31 19 19 30
315 400 0 28 35 35 21 21 35
400 500 0 33 41 41 25 25 40
500 630 0 38 48 48 29 29 50
630 800 0 45 56 56 34 34 60
800 1 000 0 60 75 75 45 45 75
1) Este dimetro est incluido.2) Vlido antes da montagem do rolamento e aps retirados os anis elsticos internos e/ou externos.
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7.3.3 Classe de tolerncia P5
Tabela 77 Anel interno (tolerncias em m)
d dmp VdpSrie de dimetros
Vdmp Kia Sd Bs VBs
mm Limites 8, 9 0, 2, 3 Limites
mais de at sup. inf. mx. mx. mx. mx. sup. inf. mx.
0,61) 2,5 0 5 5 4 3 4 7 0 40 5
2,5 10 0 5 5 4 3 4 7 0 40 5
10 18 0 5 5 4 3 4 7 0 80 5
18 30 0 6 6 5 3 4 8 0 120 5
30 50 0 8 8 6 4 5 8 0 120 5
50 80 0 9 9 7 5 5 8 0 150 6
80 120 0 10 10 8 5 6 9 0 200 7
120 180 0 13 13 10 7 8 10 0 250 8
180 250 0 15 15 12 8 10 11 0 300 10
250 315 0 18 18 14 9 13 13 0 350 13
315 400 0 23 23 18 12 15 15 0 400 15
1) Este dimetro est incluido.
Tabela 78 Anel externo (tolerncias em m)
D Dmp VDpSrie de dimetros
VDmp2) Kea SD Cs VCs
mm Limites 8, 9 0, 2, 3
mais de at sup. inf. mx. mx. mx. mx.
2,51) 6 0 5 5 4 3 5 8 Idnticos a Bse 5
6 18 0 5 5 4 3 5 8 para o anel interno 518 30 0 6 6 5 3 6 8
o mesmo roamen o
5
30 50 0 7 7 5 4 7 8
5
50 80 0 9 9 7 5 8 8 6
80 120 0 10 10 8 5 10 9 8
120 150 0 11 11 8 6 11 10 8
150 180 0 13 13 10 7 13 10 8
180 250 0 15 15 11 8 15 11 10
250 315 0 18 18 14 9 18 13 11
315 400 0 20 20 15 10 20 13 13
400 500 0 23 23 17 12 23 15 15
500 630 0 28 28 21 14 25 18 18
630 800 0 35 35 26 18 30 20 20
1) Este dimetro est incluido.2) Vlido antes da montagem do rolamento e aps retirados os anis elsticos internos e/ou externos.
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Tolerncias de medida, forma e posio
7.4 Tolerncias para rolamentos axiais
Tabela 79 Tolerncias do dimetro interno para discos de eixo (tolerncia em m)
d Classe de tolerncia PN (Tolerncia normal),P6 e P5
Classe de tolerncia P4
dmp Vdp dmp Vdpmm Limites Limites
mais de at sup. inf. mx. sup. inf. mx.
18 0 8 6 0 7 5
18 30 0 10 8 0 8 6
30 50 0 12 9 0 10 8
50 80 0 15 11 0 12 9
80 120 0 20 15 0 15 11
120 180 0 25 19 0 18 14
180 250 0 30 23 0 22 17
250 315 0 35 26 0 25 19
315 400 0 40 30 0 30 23
400 500 0 45 34 0 35 26500 630 0 50 38 0 40 30
630 800 0 75 0 50
800 1 000 0 100 0
1 000 1 250 0 125 0
Tabela 710 Tolerncias do dimetro externo para discos de alojamento (tolerncias em m)
D Classe de tolerncia PN (Tolerncia normal),P6 e P5
Classe de tolerncia P4
Dmp VDp Dmp VDpmm Limites Limites
mais de at sup. inf. mx. sup. inf. mx.
10 18 0 11 8 0 7 518 30 0 13 10 0 8 6
30 50 0 16 12 0 9 7
50 80 0 19 14 0 11 8
80 120 0 22 17 0 13 10
120 180 0 25 19 0 15 11
180 250 0 30 23 0 20 15
250 315 0 35 26 0 25 19
315 400 0 40 30 0 28 21
400 500 0 45 34 0 33 25
500 630 0 50 38 0 38 29
630 800 0 75 55 0 45 34
800 1 000 0 100 75
1 000 1 250 0 125 1 250 1 600 0 160
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Tabela 711 Variao da espessura para discos de eixo ede alojamento (tolerncias em m)
d SiClasse de tolerncia
SeClasse de
tolernciaPN(To-
P6 P5 P4 PN(Tolerncia normal)
mmlerncianormal)
P6, P5, P4
maisde
at mx. mx. mx. mx.
18 10 5 3 2 Idntica a Sipara o
18 30 10 5 3 2 disco do eixo don
30 50 10 6 3 2
50 80 10 7 4 3
80 120 15 8 4 3
120 180 15 9 5 4
180 250 20 10 5 4250 315 25 13 7 5
315 400 30 15 7 5
400 500 30 18 9 6
500 630 35 21 11 7
630 800 40 25 13 8
800 1 000 45 30 15
1 000 1 250 50 35 18
Tabela 712 Tolerncias da altura do rolamento(tolerncias em m)
d Tmm Limites
mais de at sup. inf. 30 +20 250
30 50 +20 250
50 80 +20 300
80 120 +25 300
120 180 +25 400
180 250 +30 400
250 315 +40 400
315 400 +40 500
400 500 +50 500
500 630 +60 600
630 800 +70 750
800 1 000 +80 1 0001 000 1 250 +100 1 400
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8Folga radial efolga de funcionamento
O perfeito funcionamento de um rolamento depende emgrande parte da correta folga de funcionamento.A folga de funcionamento obtida a partir da folga radialexistente na pea no-montada e de sua alterao devidos influncias do ajuste e da temperatura.
8.1 Folga radialA folga radial do rolamento a medida do deslocamento deum anel interno em relao ao anel externo, em um rolamentono-montado e sem carga, em direo radial, de umaposio-limite posio oposta.
A folga radial se divide em quatro grupos (vide tabela 81).Os rolamentos INA com folga radial normal, tem uma folgacorreta para condies de funcionamento normais, sempreque so respeitados os valores recomendados para eixo ealojamento.
As folgas radiais C3 e C4 entram em considerao principal-mente para rolamentos maiores e com cargas elevadas,mas tambm em caso de ajustes dos anis com prensa ougrandes diferenas de temperatura entre os anis internoou externo (vide pargrafo 8.3.1 e 8.3.2).Rolamentos com folga C2 somente devero ser utilizados emcasos excepcionais, p. ex. em fortes cargas alternadas com-binadas com movimentos oscilantes ou rotaes reduzidas.Neste caso recomenda-se uma cuidadosa observao dorolamento durante o funcionamento, pois pode-se contarcom um forte aquecimento.
Os valores de folga radial C2, CN, C3 e C4 esto nas tabelas82 e 83.
A folga radial desejada se indica mediante um sufixo, exceto aCN.
8.2 Crculo inscrito(Rolamentos de agulhas e de rolos sem anel interno)
Para rolamentos de agulhas e de rolos sem anel interno, nolugar da folga radial se indica a medida do crculo inscrito.Por crculo inscrito se entende o crculo interno tangente aoscorpos rolantes, estando estes apoiados sem folga na pistaexterna.
Para estes rolamentos, o dimetro do crculo inscrito dorolamento no montado, se encontra dentro do campo detolerncia F6, (fora os rolamentos especiais).
Grupo Significado
C2 Folga radia menor que CN
CN1) Folga radial normal
C3 Folga radial maior que CN
C4 Folga radial maior que C3
1) Era C0.
Tabela 81 Grupos de folga radial
Tabela 82 Folga radial de rolamentos de agulhas e de rolos
Dimetro no-minal do furo
Folga radial
dmm C2m CNm C3m C4m
acima de at mn. mx. mn. mx. mn. mx. mn. mx.
24 0 25 20 45 35 60 50 75
24 30 0 25 20 45 35 60 50 75
30 40 5 30 25 50 45 70 60 85
40 50 5 35 30 60 50 80 70 100
50 65 10 40 40 70 60 90 80 110
65 80 10 45 40 75 65 100 90 125
80 100 15 50 50 85 75 110 105 140
100 120 15 55 50 90 85 125 125 165
120 140 15 60 60 105 100 145 145 190
140 160 20 70 70 120 115 165 165 215
160 180 25 75 75 125 120 170 170 220180 200 35 90 90 145 140 195 195 250
200 225 45 105 105 165 160 220 220 280
225 250 45 110 110 175 170 235 235 300
250 280 55 125 125 195 190 260 260 330
280 315 55 130 130 205 200 275 275 350
315 355 65 145 145 225 225 305 305 385
355 400 100 190 190 280 280 370 370 460
400 450 110 210 210 310 310 410 410 510
450 500 110 220 220 330 330 440 440 550
Tabela 83 Folga radial de rolamentos de esferas de uma ou duas carreiras
Furo Folga radialdmm
C2m
CNm
C3m
C4m
mais de at mn. mx. mn. mx. mn. mx. mn. mx.
2,5 10 0 7 2 13 8 23 14 29
10 18 0 9 3 18 11 25 18 33
18 24 0 10 5 20 13 28 20 36
24 30 1 11 5 20 13 28 23 41
30 40 1 11 6 20 15 33 28 46
40 50 1 11 6 23 18 36 30 51
50 65 1 15 8 28 23 43 38 61
65 80 1 15 10 30 25 51 46 71
80 100 1 18 12 36 30 58 53 84
100 120 2 20 15 41 36 66 61 97
120 140 2 23 18 48 41 81 71 114
140 160 2 23 18 53 46 91 81 130
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41
8.3 Folga de funcionamentoEntende-se por folga de funcionamento a medida do desloca-mento radial que o eixo pode realizar em relao ao anel ex-terno de um rolamento montado de uma posio limite po-
sio oposta. A folga de funcionamento resulta da folga radiale suas alteraes (em m) provocadas pela interferncia deajuste e pela influncia da temperatura.
S Sp ST (81)
A parcela Sprelativa ao ajuste conforme a equao (82),a parcela relativa temperatura conforme a equao (85).Na utilizao desta ltima deve-se observar que STsejaintroduzido com o sinal correto.
Folga de funcionamento normal
Nos rolamentos de agulhas INA sem anel interno se obtm afolga normal de funcionamento, quando so utilizadas to-lerncias de eixo da tabela 91.
A folga normal de funcionamento alcanada com a folgaradial CN e nos rolamentos maiores e com cargas elevadascom C3, quando so utilizados as tolerncias para alojamentoe para eixo recomendadas nas tabelas 92 e 93.
Folga de funcionamento superior
Folga de funcionamento superior recomendada para rola-mentos com apoios desalinhados, flexes do eixo e quandoh dissipao de calor atravs do eixo.
Folga de funcionamento inferior
Folga de funcionamento inferior deveria ser utilizada somenteem casos, especiais. p.ex. rolamentos para mquinas opera-trizes e mquinas de medio ou para cargas alternadas.
8.3.1 Influncias dos ajustes sobre a folga defuncionamento
A reduo da folga radial Sp(em m) do rolamento montadoresulta da expanso do anel interno d e da contrao doanel externo D, sendo:
Sp d D (82)
Demonstrouse na prtica que para se determinar a inter-ferncia terica U (em m) ou se considera os limites mdiosdas tolerncias das contra-peas, ou se considera os limitesde 1/3 a partir do limite mximo do eixo e 1/3 a partir do limitemnimo do furo.
Do resultado acima deve-se subtrair ainda a parcela, devido
ao alisamento das superfcies de ajuste, na montagem.As modificaes das medidas podero ser obtidas com asequaes (83) e (84).
Expanso do anel inte
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