remat_-_2014-15_-_flx_desviada-1
Click here to load reader
description
Transcript of remat_-_2014-15_-_flx_desviada-1
I
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
LICENCIATURA EM ENGENHARIA CIVIL
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS
(2014/2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO
RESOLUÇÃO DE EXERCÍCIO CONSIDERANDO A SEGUINTE CONVENÇÃO:
ISABEL ALVIM TELES
0.20 m0.20 m
0.20 m
A B C
D E
G
yG
60°
M = 40 kNm
xG
X M
Y M
Y
Y
X
X σII
−=
G
y
x
+
+
My+
Mx+
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 1/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
ENUNCIADO
Considere a secção transversal recta (STR) representada na figura, constituída por um perfil HEB200 e uma cantoneira L 200x200x18, cujas características se indicam abaixo.
Na secção está a actuar um momento flector de 40 kNm com a seguinte direcção e sentido:
a) Defina a posição do eixo neutro;
b) Determine as máximas tensões de compressão e de tracção que estão a actuar na secção.
c) Determine qual deverá ser a orientação do plano de solicitação para que o eixo neutro passe no ponto A.
PERFIL Área
(cm2)
I xg
(cm4)
I yg
(cm4)
HEB 200 78,1 5696 2003
PERFIL Área
(cm2)
I ug
(cm4)
I vg
(cm4)
I xg = I yg
(cm4)
L 200x200x18 69,1 4130 1070 2600
RESOLUÇÃO
Alínea a)
• POSIÇÃO DO CENTRO DE GRAVIDADE
Área = 78,1 + 69,1 = 147,2 cm2
cm 17,323 2,147
69,1 x 25,6 78,1 x 10 xG =+=
cm 12,065 2,147
69,1 x 5,6)-(20 78,1 x 10 yG =+=
0.20 m0.20 m
0.20 m
A B C
D E
g
xg
yg
ug
vg5,6cm
5,6cm
gxg
yg
G
yG
60°
M = 40 kNm
xG
22.67717.323
12.065
G
xG
yG
7.935
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 2/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
• DETERMINAÇÃO DO MOMENTO DE INÉRCIA IXG
42X
cm 6029,036 2,065 78,1 5696 G
=×+=HEBI
42X
cm 2976,749 5,6) (7,935 69,1 2600 G
=−×+=CANI
4XXX
cm 9005,78 GGG
=+= CANHEB III
• DETERMINAÇÃO DO MOMENTO DE INÉRCIA IYG
42Y
cm 6191,216 7,323 78,1 2003 G
=×+=HEBI
42Y
cm 7333,953 17,323) (25,6 69,1 2600 G
=−×+=CANI
4YYY
cm 13525,17 GGG
=+= CANHEB III
• DETERMINAÇÃO DO PRODUTO DE INÉRCIA IXGYG
4YX
cm 1181,028 2,065 7,323 78,1 0 GG
=××+=HEBI
Para os eixos que passam no centro de gravidade da cantoneira (xg; yg):
4
vuuv
yx
cm 1530 )90cos( 0 )90( sen2
4130 1070
α2 cos α2 sen2
gg
gg
gg
=−×+−−=
=+−
=
oo
III
I CAN
Para os eixos que passam no centro de gravidade da secção (XG; YG):
4yxYX
cm 2865,482 5,6)7,935( 17,323)25,6( 69,1 1530 S . b . a ggGG
=+−×+−×+=+= CANCAN II
4YXYXYX
cm 4046,51 GGGGGG
=+= CANHEB I II
• EIXOS E MOMENTOS PRINCIPAIS CENTRAIS DE INÉRCIA
2XY
2YX
YX1 4 )(
21
2
IIIIII +−++=
4221 cm 15900,2 4046,51 4 13525,17) (9005,78
21
213525,17 9005,78
=×+−++=I
2XY
2YX
YX2 4 )(
21 -
2
III
III +−+=
4222 cm 6630,8 4046,51 4 13525,17) (9005,78
21
213525,17 9005,78
=×+−−+=I
g
yg
ug
vg
xg
-45°
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 3/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
o41,30
13525,17 9005,784046,51 2 arctg
21
2
arctg 21 p
YX
XYp =
−×−=α⇒
−−=α III
GGG Y14
X 4
Y de próximo mais cm 9005,78 cm 13525,17 IIII ⇒=>=
• MOMENTO
MX = − M . cos 29,59°
MX = − 40 cos 29,59° = −34,78 kNm
MY = − M . sen 29,59°
MY = − 40 cos 29,59° = − 19,75 kNm
• EIXO NEUTRO
0 X M
Y M
Y
Y
X
Xσ =−= II
0 X 10 15900,2
19,75 Y
10 6630,8
34,788-8-
=×
−−×
−
Eixo neutro: Y = 0,237 X
Ângulo que o eixo neutro faz com o eixo X:
o13,33 0,237 arctg θ ==
_______________________________________________________________________________________
G
xG
yG
X = 2Y = 1
30,41°
yG Y = 1
30,41°
29,59°MY MX
M = 40 kNm
X = 2
xG 30,41°
YyG
xG
X
13,33°
e. n.
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 4/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
Alínea b) As máximas tensões actuam nos pontos mais distantes do eixo neutro, ou seja, nos pontos A e E.
• EXPRESSÃO DAS TENSÕES
0 X M
Y M
Y
Y
X
Xσ =−= II
X 10 15900,2
19,75 Y 10 6630,8
34,78 8-8-σ×
−−×
−=
• COORDENADAS DO PONTO A NO SISTEMA DE EIXOS (X; Y)
7,935
17,323
30,41 cos30,41 sen
30,41 sen 30,41 cos
Y
X
A
A
−×
−=
oo
oo
XA = 10,92 cm = 0,1092 m
YA = -15,61 cm = − 0,1561 m
• TENSÃO NO PONTO A (máxima tensão de tracção)
kPa 95442 0,1092 10 x 15900,2
19,75 0,1561)( 10 x 6630,8
34,78 8-8-Aσ =×+−×−=
MPa 95,44 Aσ = (tracção)
• COORDENADAS DO PONTO E NO SISTEMA DE EIXOS (X; Y)
12,065
2,677
30,41 cos30,41 sen
30,41 sen 30,41 cos
Y
X
E
E
−×
−=
oo
oo
XE = 3,798 cm = 0,03798 m
YE = 11,760 cm = 0,11760 m
• TENSÃO NO PONTO E (máxima tensão de compressão)
kPa 56969 0,03798 10 x 15900,2
19,75 0,11760
10 x 6630,8
34,78
8-8-Eσ −=×+×−=
MPa 57,0 Eσ −= (compressão)
_______________________________________________________________________________________
YyG
xG
X
13,33°
e. n.
A
E
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 5/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
Alínea c) Eixo neutro a passar em A ⇒ recta a passar em G e A
• COORDENADAS DO PONTO A NO SISTEMA DE EIXOS (X; Y)
XA = 10,92 cm = 0,1092 m
YA = −15,61 cm = − 0,1561 m
• EQUAÇÃO DO EIXO NEUTRO
Eixo neutro: ⇒−= X 0,10920,1562 Y Y = −−−− 1,4295 X ⇒ Y + 1,4295 X = 0
Ângulo que o eixo neutro faz com o eixo X:
o55,025 0,10920,1562 arctg θ −=
−=
0 X M
Y M
Y
Y
X
X σ =−= II
Y + 1,4295 X = 0
0 X 10 15900,2
M Y
10 6630,8
M8-
Y 8-
X =×
−×
10 22729,3 M
10 6630,8 M
1,4295 10 15900,2
M
1 10 6630,8
M
0 X 10 15900,2
M Y
10 6630,8
M
0 X 1,4295 Y
8-Y
8-X
8-Y
8-X
8-Y
8-X
×−=
×=
⇒
=×
−
=×
⇒
=×
−×
=+
74,73 ) 6630,822729,3 ( arctg )
MM
( arctg negativo M
positivo M
X
Y
Y
X o−=−==θ⇒
O plano de solicitação é perpendicular ao vector Momento.
oo 16,26 90 =±θ=β
e. n.
A
Y+
X=0
YX
yG
xG -55,025°
X
ββββ=16,26°
Y
M plano
de
solic
itaçã
o
θθθθ= −73,74°
xG
yG
I
RESISTÊNCIA DE MATERIAIS (2014-2015)
FLEXÃO DESVIADA, EIXO NEUTRO ISABEL ALVIM TELES
versão 0 6/6
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
Alínea c) – resolução alternativa
• COORDENADAS DO PONTO A NO SISTEMA DE EIXOS (X; Y)
XA = 10,92 cm = 0,1092 m
YA = −15,61 cm = − 0,1561 m
Eixo neuto: 0 X 10 15900,2
M Y
10 6630,8
M 0 X
M Y
M 8-
Y 8-
X
Y
Y
X
X σ =×
−×
⇒=−= II
Como o eixo neutro tem que passar em A: 0 0,1092 10 15900,2
M 0,1561)(
10 6630,8
M 8-
Y 8-
X =××
−−××
3,4278 MM
X
Y −=
o74,73 3,4278)( arctg ) MM
( arctg X
Y −=−==θ
positivo M negativo M ou negativo M positivo M Y X Y X ⇒⇒
O plano de solicitação é perpendicular ao vector Momento oo 16,26 90 =±θ=β⇒
X
ββββ=16,26°
Y
M plano
de
solic
itaçã
o
θθθθ= −73,74°
xG
yG