Laudo Edificio Areia Branca
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LAUDO TCNICO SOBRE ASCAUSAS DO DESABAMENTO DO
EDIFCIO AREIA BRANCALocal: Av. Bernardo Vieira de Melo, No. 2852
Bairro da Piedade, Jaboato dos Guararapes, PE
Volume 1 Texto e Documentrio Fotogrfico
Autores:
EngoCivil, Alexandre Duarte GusmoCREA 17403-D/PE
EngoCivil, Dlson Corra Lima TeixeiraCREA 3256-D/PE
EngoCivil, Joaquim Correia de Andrade FilhoCREA 1601-D/PE
EngoCivil, Jos Afonso Pereira VitrioCREA 6904 D PE
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APRESENTAO
Aps nove meses de trabalho, a comisso designada pelo Presidente do CREA-PE para elucidar o acidente envolvendo o edifcio Areia Branca entrega ao Conselho, Comunidade Tcnica e Sociedade, o Laudo Tcnico contendo todos os estudos,anlises e diagnstico sobre as causas do desabamento do referido edifcio, ocorrido no
dia 14 de outubro de 2004.Mesmo tratando-se de um documento estritamente tcnico, cuja redao no
deixa quaisquer dvidas a esse respeito, o Laudo, no entender da Comisso, devetambm, ter um carter educativo, no sentido de alertar para os procedimentosrelacionados ao projeto, aos processos construtivos, ao controle de qualidade e manuteno de edificaes no estado de Pernambuco.
Dessa forma, alm de concluir sobre as causas do desabamento que tirou a vidade quatro pessoas e privou famlias de seu mais importante patrimnio, este trabalhoespera contribuir para a boa prtica da engenharia em Pernambuco, na medida em queos ensinamentos tirados deste episdio possam contribuir para a melhoria dos
procedimentos dos projetos e execuo, de modo a evitar que este tipo de tragdia voltea acontecer.
Nesse sentido, vale a pena destacar alguns aspectos que, caso recebam a devida
ateno, podero reduzir significativamente o risco da ocorrncia de graves acidentes,alm de garantir maior vida til e melhor funcionalidade dos imveis:
O desabamento do edifcio Areia Branca teve como principal causa a m execuoda sua estrutura, havendo indicativos de que tal fato est relacionado ausncia deengenheiros qualificados na conduo da obra. Isto aponta para a impossibilidade deobter-se um adequado padro de segurana e qualidade em uma obra de engenharia,
sem que haja a participao de profissionais com adequada formao e treinamentonas diversas reas do conhecimento que so necessrias para a execuo de umempreendimento.
Os acidentes com desabamentos de edificaes ocorridos nos ltimos anos naRegio Metropolitana do Recife RMR, tiveram entre as suas causas a degradao
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modo a permitir identificar com antecedncia os problemas existentes e solucion-
los antes que constituam riscos integridade da obra. de fundamental importnciaque as atividades de manuteno e reparo sejam efetuadas por empresas e
profissionais qualificados e habilitados, devendo incluir necessariamente a inspeode peas da infra-estrutura (cintas, pescoos dos pilares, sapatas e blocos decoroamento das estacas).
A falta de mecanismos legais de controle e aferio da qualidade das edificaes no
Brasil se constitui em um grande problema que precisa ser enfrentado e resolvidocom urgncia. Algumas instituies que direta ou indiretamente tratam destaquesto, como o caso das prefeituras e outros rgos de fiscalizao, precisamrever e adequar seus procedimentos visando garantir a qualidade das edificaes,
bem como as suas manutenes ao longo do tempo. Isso evitar a lacuna legalatualmente existente que faz com que os usurios fiquem sem saber a quem recorrerquando se sentem prejudicados por alguma anomalia em seus imveis.
Torna-se necessrio envolver tambm: os agentes financeiros, que financiam osimveis sem avaliarem a qualidade dos mesmos; as empresas do setor imobilirio,no sentido de melhor qualificar a mo-de-obra da construo civil e aperfeioar os
processos construtivos; as universidades e centros de pesquisa para melhorar aformao e a capacitao profissional; as casas legislativas nas esferas municipal,estadual e federal para elaborarem leis apropriadas e exeqveis que possam dar orespaldo legal s aes voltadas para garantirem a segurana dos imveis.
Finalmente, no pode deixar de ser repensado o prprio papel dos ConselhosRegionais de Engenharia, Arquitetura e Agronomia que realizam em todo o Brasil afiscalizao do exerccio profissional com base em uma legislao antiquada queno atende s atuais demandas da sociedade, e que precisa passar por uma profundareformulao.
Recife, julho de 2005
A COMISSO TCNICA
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NDICE
1. Introduo
2. Objetivo
3. O acidente
4. Descrio do sistema estrutural4.1 Contexto em que a estrutura foi projetada e construda
5. Metodologia adotada
5.1 Visitas e inspees no local do acidente5.2 Entrevistas com pessoas relacionadas com o acidente5.3 Anlise dos escombros5.4 Ensaios realizados
5.5 Anlise estrutural5.6 Anlise do solo e da fundao
6 Anlises dos dados obtidos e diagnstico
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10. Anexos
10.1 Entrevistas10.2 Ensaios realizados
10.2.1 Sondagem a percusso10.2.2 Anlise fsico-qumica da gua10.2.3 Anlise qumica do solo10.2.4 Resistncia compresso do concreto10.2.5 Profundidade de carbonatao10.2.6 Resistncia trao do ao10.2.7 Reconstituio do trao10.2.10 Porosidade e reao lcali-agregado
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1. Introduo
O Edifcio Areia Branca iniciou a sua construo em 1977 e foi concludo em
1979. Segundo registros existentes no CREA-PE, o referido edifcio foi construdo pela
JB Construes Ltda, com responsabilidade tcnica pelo projeto arquitetnico econstruo do arquiteto Juarez Alves Batista, CREA 1568 -D. A referida construtora
est com as suas atividades encerradas, e seu titular, o arquiteto e proprietrio Juarez
Alves Batista falecido. O edifcio teve ainda a empresa ENGEST, responsvel pelo
projeto estrutural. No constam dos registros do CREA as responsabilidades tcnicas
pelas elaboraes dos demais projetos complementares.A empresa ENSOLO foiresponsvel pelos servios de sondagens percusso, que conduziram ao projeto das
fundaes.
No dia 14 de outubro de 2004, o Edifcio Areia Branca sofreu colapso na sua
estrutura, vindo a desabar totalmente. No dia seguinte, o Conselho Regional de
Engenharia, Arquitetura e Agronomia de Pernambuco, constituiu uma comissocomposta pelos signatrios deste Laudo com a finalidade de esclarecer as causas do
acidente.
2. Objetivo
Este Laudo tem como objetivo emitir o diagnstico conclusivo, considerando os
aspectos estritamente tcnicos, sobre as causas que provocaram o colapso estrutural do
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3. O acidente
A descrio do acidente est respaldada nos depoimentos obtidos de algunsmoradores, de operrios e engenheiros que naquela ocasio executavam servios
emergenciais de reforo estrutural, de tcnicos da CODECIPE, do sndico do edifcio e
da anlise de grande quantidade de fotografias tiradas antes e aps o acidente.
No domingo noite, dia 10.10.2004, alguns moradores ouviram um estrondo noedifcio e realizaram uma inspeo visual no pavimento trreo e garagem. No
entanto, no identificaram a origem nem constataram anomalias na estrutura;
na tera-feira, dia 12.10.2004, o sndico do edifcio, ao estacionar o seu veculo,
na vaga junto ao reservatrio inferior, no subsolo, percebeu que aquela regio se
encontrava alagada. Observou, ainda, manchas com caractersticas de vazamentona parede do reservatrio, alm de fissuras inclinadas;
na quarta-feira, dia 13.10.04, o engenheiro Gamal Asfura, scio da empresa
responsvel pela elaborao do projeto estrutural do edifcio, a ENGEST
atendendo solicitao do administrador do imvel, vistoriou os pavimentos
subsolo e trreo, observando que o reservatrio inferior apresentava vazamento.Tambm constatou fissuras na alvenaria, no trecho situado abaixo do patamar da
escada, no subsolo. Naquela oportunidade, uma moradora o informou que uma
porta de seu apartamento estava emperrando. Ele reuniu alguns moradores
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tambm por outros moradores que alegaram terem sentido o edifcio balanar. O
referido engenheiro ligou para a Jatobeton que ficou de comparecer ao local no
incio da manh. Na ocasio o Sndico solicitou que os moradores deixassem o
edifcio;
naquela mesma madrugada, s 01:20 h, o condomnio acionou o Centro de
Atendimento da CODECIPE, sendo registrada a ocorrncia No. 385/2004. s
2:40 h, o Engenheiro Civil e Major PM Carlos Alberto DAlbuquerque, tcnico
da CODECIPE, se encontrava no local, encontrando os moradores reunidos na
parte inferior do edifcio;
no incio da manh da quinta-feira, dia 14.10.2004, compareceram ao local
representantes da empresa Jatobeton e o engenheiro Gamal Asfura. Foram
procedidas inspees, inclusive no interior do reservatrio inferior, constatando-
se rachadura em uma viga do teto do subsolo, prxima da escada, no sendo
observadas, naquele instante, anomalias nos pilares. s 10:20 h a equipe da
CODECIPE chegou ao local, tendo sido informada pelo sndico que os
elevadores haviam sido desligados, os reservatrios estavam sendo esvaziados e
que o prdio estava desocupado. A referida equipe permaneceu no local durante
uma hora e vinte minutos, vistoriando o imvel, na companhia de uma comisso
de moradores;
s 14:00 h do mesmo dia, o condomnio autorizou o incio dos servios de
recuperao que se fizessem necessrios. A mobilizao de pessoal, ferramentas
e materiais para realizao dos servios foi concluda entre as 15 e 16 horas,
ocasio em que os servios efetivamente comearam. Relatos dos operrios e
engenheiros da Jatobeton revelaram o aparecimento de trincas numa viga de
contorno na parte posterior do subsolo aproximadamente s dezessete horas
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sucesso em outras oportunidades, tendo sido relatado o caso de um edifcio na
cidade de Belm, no estado Par, em situao semelhante. Relatos dos tcnicos
da Jatobeton e do servente Ccero Tenrio da Silva indicam que os materiais
para o reforo dos pilares chegaram entre 19 e 20 h. Logo aps o jantar dos
operrios (19:25 h aproximadamente), os servios foram recomeados com
aprofundamento da escavao das duas sapatas, seguidos da aplicao de graute
no pescoo do primeiro pilar. No instante em que o pescoo do segundo pilar foi
descoberto, no foi observada qualquer anomalia de forma aparente. Logo aps
a colocao do primeiro balde de graute, ouviu-se um estrondo;
aproximadamente s 20:20 h, uma moradora que estava observando os trabalhos
de recuperao foi alertada pelo operrio Ccero Tenrio da Jatobeton, que o
segundo pilar, prximo do anterior, igualmente junto ao reservatrio inferior,
estava soltando lascas de concreto e os ferros ficando retorcidos. Logo a seguir
ocorreu um novo estrondo semelhante a um tiro abafado. Todos saram correndo
e escutaram estrondos sucessivos, ocorrendo ento o desabamento do edifcio.
Os relatos afirmam que o edifcio inicialmente desceu at atingir o nvel do 6
pavimento, quando ento deu uma ligeira parada, efetuando um pequeno giro
para noroeste, desabando completamente, aproximadamente s 20:30 h do dia
14.10.2004. Os fragmentos atingiram o edifcio vizinho, denominado Solar da
Piedade, que sofreu danos em sua estrutura at o nvel do quinto andar.
4. Descrio do sistema estrutural
O Edifcio Areia Branca, com 12 pavimentos teis mais um pavimento trreo e
b l f i d d i d l j
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As fundaes eram superficiais diretas do tipo sapatas isoladas em concreto
armado, assentadas na cota aproximada de 1,80 m abaixo do nvel do piso do subsolo.
Todos os pescoos dos pilares eram contraventados por cintas de concreto armado com
seo transversal de 10 cm x 40 cm.
4.1 Contexto em que a estrutura foi projetada e construda
Pelo fato de ter a sua construo iniciada em 1977, a data de elaborao do
projeto estrutural foi naturalmente anterior, provavelmente em 1975, e, por
conseqncia, efetuado de acordo com a norma da ABNT NB1/1960 Clculo e
Execuo de Obras de Concreto Armado. Observe-se que a NB1/1960 esteve em vigor
at 1978, sendo substituda pela NBR 6118/1978 Projeto e execuo de obras de
concreto armado Procedimento. Por sua vez, foi substituda recentemente pela NBR
6118/2003 Projeto de estruturas de concreto Procedimentos. Os conhecimentos
acerca do concreto armado contidos na NB1/1960 foram gerados em datas anteriores s
dcadas de 40 e 50. Esta norma teve por base a norma alem DIN-1045, ento em vigor,
enquanto que a NBR 6118/78 teve como referncia as recomendaes do CEB/1970 e a
recente NBR 6118/2003 no Eurocode 2. Estas consideraes so relevantes para
compreenso do contexto em que se situou o projeto estrutural e execuo do Edifcio
Areia Branca. Depreende-se que o conhecimento tcnico que teve por base o projeto
estrutural do Edifcio Areia Branca de pelo menos cinqenta anos atrs e, no poderia
ter sido de outra forma, quando consideramos as normas tcnicas em vigor. Deve ser
acrescentado aqui que alguns conceitos relativos aos aos utilizados nas estruturas de
concreto armado contidos na NB-1/1960 foram alterados pela modificao da
especificao de ao EB3/1967 que introduziu os aos CA-60 e conceitos relativos
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portanto em praticamente todas as obras, limitavam-se a 22 MPa. Havia recomendaes
para o emprego de concretos com resistncia caracterstica mnima de 13,5 MPa para os
casos em fossem utilizados aos CA-T-50, os considerados aos especiais para a
poca. No caso dos aos 37-CA, correspondentes aos atuais CA-25, os limites inferiores
ficavam reduzidos a 10 MPa, resistncia mnima para um concreto dito estrutural. A
evoluo do conhecimento do comportamento do concreto permitiu que a NBR-
6118/2003 especificasse que a resistncia caracterstica mnima compresso fosse 20
MPa, limitando-se, no entanto a 50 MPa que, mutatis mutandi, passou a ter em menor
escala o papel dos 22 MPa da NB1/1960. Na Regio Metropolitana do Recife e,
praticamente em todo territrio nacional, bem conhecido que a predominncia das
resistncias adotadas foi de 13,5 a 18 MPa, tendo valores mais prximos de 15 MPa a
maior incidncia de uso.
Ensaios realizados em testemunhos retirados dos escombros do Edifcio Areia
Branca revelaram que o concreto tinha resistncia caracterstica compresso de 15
MPa. O valor obtido com 24 testemunhos, sendo 12 da infra-estrutura e 12 da
superestrutura, retirados de diversas peas estruturais resultou em 14,72 MPa.
Outro aspecto relevante da NB-1/1960 so os valores recomendados da capa de
cobrimento. Era prtica usual, atendendo esta verso da Norma, o uso de cobrimentos
mnimos de 0.5 cm para as lajes, 1 cm para as vigas e 1,5 cm para os pilares, sendo, no
entanto, 2 cm para os pilares em contato com o solo. Comparando-se com os valores da
NBR-6118/2003, estes praticamente equivalem aos recomendados para cobrir as
incertezas na capa de proteo da armadura quando da execuo. Em outras palavras,
para os padres atuais, seria como se o cobrimento fosse desprezvel. Este aparente
simples fato resultou em cidades litorneas no paraso das empresas de recuperao
estrutural, inclusive na Regio Metropolitana do Recife. Um fato inusitado que no
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5. Metodologia adotada
5.1 Visitas e inspees no local do acidente
Logo aps ser constituda em 15.10.2004 atravs de portaria da Presidncia do
CREA, a Comisso iniciou as suas atividades definindo um calendrio de visitas e
inspees no local do acidente, com o objetivo de analisar os escombros, bem comoselecionar e coletar amostras para a realizao de ensaios laboratoriais.
A Comisso solicitou do CREA-PE a colocao de um engenheiro no local, em
tempo integral, visando orientar a retirada dos escombros de forma racional e tambm o
controle da coleta de amostras definidas pela Comisso.
5.2 Entrevistas com pessoas relacionadas ao acidente
No perodo de 03.11.2004 a 13.12.2004, a Comisso efetuou entrevistas diversas
pessoas relacionadas com o acidente, que esto relacionadas a seguir:
03.11.2004 Engenheiro Civil Gamal Asfura, scio da ENGEST Engenharia
Estrutural Ltda, empresa responsvel pelo projeto estrutural do edifcio;
08.11.2004 Engenheiro Civil Taufig Asfura, scio da ENGEST Engenharia
Estrutural Ltda, empresa responsvel pelo projeto estrutural do edifcio;
08.11.2004 - Engenheiros Civis Aguinaldo Jos Silva Paraso, Mrcio Aguiar, Jos
Ivan Rodrigues, da empresa JATOBETON que se encontrava realizando servios
de reforo estrutural no momento em que o prdio desabou;
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22.11.2004 O Sr. Ccero Tenrio da Silva, funcionrio da empresa JATOBETON,
que apareceu acompanhado do advogado Aluzio Freitas de Almeida Jnior;
22.11.2004 O engenheiro civil Alexandre Whatley Dias, da Impertex, empresa
que efetuou servios de recuperao estrutural, (pontos atingidos por corroso de
armadura), h aproximadamente 5 anos anos no Edifcio Areia Branca;
29.11.2004 O engenheiro civil Rinaldo Soares de Azevedo, da empresa Soares
Azevedo Ltda, que realizou servios de substituio de revestimento cermico de
fachada, entre novembro de 2003 e agosto de 2004;
03.12.2004 O engenheiro Srgio Gonalves Berto, da empresa JATOBETON
que compareceu acompanhado do advogado Aluzio Freitas de Almeida Jnior;
03.01.2005 A Senhora Tnia Maria Chamy Conti Brando, moradora do
apartamento 602, que se encontrava no subsolo do edifcio, no instante do
desabamento.
5.3 Anlise dos escombros
5.3.1 Caractersticas do concreto estrutural
A Foto 18 mostra a sapata nas condies encontradas, logo aps a escavao. A
observao da textura das superfcies das sapatas, indica claramente que o concreto foi
apenas lanado, sem que se efetuasse vibrao e sem qualquer tipo de acabamento da
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Verificou-se que na base do pilar, ou seja, o ponto de encontro do pilar com a
sapata, no foi previsto patamar para apoio da forma sobre a sapata com a finalidade de
garantir a correta ligao pilar-sapata. Observam-se nesta regio pontos em que ocorreu
forte corroso com reduo da seo da armadura (Foto 19), alm de fuga do concreto,
atravs da interface forma/tronco de pirmide. A regio resultante tem seo reduzida e
armadura exposta que, juntamente com outros fatores que sero aqui analisados,
reduziram consideravelmente a capacidade de carga do pilar naquela regio, e,
conseqentemente puseram em risco a sua estabilidade.
5.3.2 - Anlise de uma seo tpica de pilar
Seja um pilar com dimenses 20cm x 50cm, armadura constituda de 12 barras
longitudinais de 5/8 (16mm) e estribos de 4.2 cada 15cm. Na poca, estando em vigor
a NB 1/60 e a EB 3/67, era comum considerar as barras de ao CA-50 com os dimetros
em polegadas e os estribos poderiam ter dimetros inferiores a 5.0, devendo no entanto
atender condio s 190 (t)2/ l, mximo de 12 lou a menor dimenso do pilar e
30cm, onde s o espaamento dos estribos, to dimetro dos estribos e lo dimetro
das barras longitudinais. Para o caso, 190 (t)2/ l= 190 (0.42)
2/ 1.578 = 21,23 cm, 12
l= 12x1.578 = 18,9 cm e a menor dimenso 20cm. Como o espaamento adotado foi
s = 15cm, segue-se que o estribo estava de acordo com a norma da poca. Verificou-se
que um estribo situado na regio de ligao com a sapata estava com a seo reduzida,
tinha a presena de carepas no contorno e se encontrava partido. As sees extremas dasduas partes formadas aps a ruptura estavam escurecidas, mostrando que a ruptura era
antiga.
Considerando que o estrangulamento da seo foi equivalente a uma reduo de 3 cm ao
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5.3.3 Cintas de fundao
As cintas, em geral, tinham sees de 10 cm x 40 cm e estavam armadas com duas
barras de 1/2 (12,5 mm) e estribos de 4.2 a cada 25 cm. Observou-se na cinta CA
(Leste-Oeste) que:
(a)a armadura de ligao com o pilar rompeu por trao com a formao de
estrico, separando-se do pilar. Vrios estribos romperam e uma das barras
longitudinais soltou-se deixando a cavidade limpa e polida, mostrando a
insuficincia da aderncia. Os trechos das cintas prximos dos pilares romperam
por flexo expondo rachaduras tpicas;
(b)Na cinta CB (norte-sul) havia uma barra de 8mm que mostrava uma parte
saliente da face superior da viga, com cerca de 30cm e atravessava toda a altura
da viga, passando pelo fundo e mergulhando cerca de 1m no solo arenoso. A
barra estava sem aderncia com o concreto, de tal modo que puxando uma
extremidade, movimentava livremente a outra. Tudo faz crer que esta barra
serviu para socar o concreto, tentando adens-lo, como errnea e
costumeiramente feito em obras sem controle que ficam conduzidas apenas por
operrios.
(c)Para uma espessura de 10 cm, o cobrimento das barras era de aproximadamente
1 cm, valor este comumente usado na poca;
(d)Os estribos da cinta CB estavam fortemente oxidados. A Foto situada na pginaseguinte mostra as fortes manchas indicadoras de oxidao do estribo;
(e)As doze barras do pilar PA aps a ruptura do pilar, ocuparam as posies
mostradas na Foto a seguir:
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5.3.4 Grandes espessuras dos revestimentos de paredes e lajes
As anlises dos escombros revelaram grandes espessuras de revestimentos das
alvenarias. Em certos pontos estas espessuras atingiram 18 cm. Fato idntico ocorreu
com os revestimentos das lajes de piso. Neste ltimo caso, foram verificados
revestimentos com espessuras de at 11cm.
Geralmente nos projetos estruturais so considerados 2,5 cm de revestimento em
cada face das peas estruturais. Estes valores constados do revestimento conduzem a um
incremento nas aes permanentes sobre as vigas e, conseqentemente, sobre os pilares
e elementos de fundao.
5.3.5 - Sumidouros
Foram identificados seis sumidouros executados em alvenaria de tijolos
cermicos vazados de oito furos assentados de forma engaiolada (ver Foto 25). Alguns
destes sumidouros se situavam muito prximos das sapatas. H que se considerar o solocomo material arenoso (areia fina) havendo, portanto, facilidade de infiltrao dos
efluentes com ao da agressividade direta sobre as sapatas. Ainda, ao infiltrar-se,
atinge o lenol que se encontra a pequena profundidade que, ao refluir sob a ao das
chuvas e da variao de mars poder banhar as sapatas, provocando efeitos qumicos
deletrios, com possibilidade de lixiviao dos finos da pasta de cimento superficial.Observaes in loco e os ensaios qumicos da gua comprovaram este tipo de
ocorrncia.
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5.4.2 Anlise fsica e qumica da gua do subsolo
Tem-se dois grupos de ensaios relativos gua do lenol fretico no local do
edifcio. So eles:
Grupo 1: efetuados por SM Controle de Qualidade Ltda. Foram realizados quatro
ensaios para anlise fsico-qumica, cujos resultados foram classificados de acordo com
norma CETESB L1007, revisada em dezembro de 1988, como reao de agressividade
de Grau 1 e agressividade ao concreto como fraca. Porm, o tipo de ao agressiva da
gua lixiviao, ao que caracteriza a progressiva solubilizao do aglomerante.
Este efeito pode ser observado nas fotos Nos. 15, 16 e 17.
Grupo 2: Foram analisadas duas amostras pelo ITEP Associao Instituto de
Tecnologia de Pernambuco que caracterizaram a gua como cida e de agressividade
forte. As aes sobre o concreto so as mesmas relacionadas no Grupo 1.
5.4.3 Anlise fsica e qumica do solo
Foram efetuados ensaios em seis amostras coletadas do solo de fundao e duas
amostras retiradas da base de um sumidouro.
Em todas elas, o solo apresentou baixos teores de cloretos, sulfatos e acidez
Bauman-Gully. De acordo com a norma CETESB L1007 e ainda com a DIN 4030, aclassificao quanto agressividade do solo, no que diz respeito acidez e s aes dos
sulfatos, considerada fraca.
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5.4.5 Resistncia trao do ao
Com o objetivo de identificar os tipos de ao utilizados, bem como as
caracterizaes de suas resistncias mecnicas e de dobramento, foram coletadas doze
amostras de ao proveniente de diversas peas retiradas dos escombros. Foram
identificados dois tipos de ao: CA-50 A e um ao do tipo B de especificao no
identificada.
5.4.6 Ensaios de reconstituio do trao do concreto
Com o objetivo de verificar as diferenas de composies dos concretos
existentes nas sapatas, pescoos de pilares, trechos de pilares do subsolo, elementos da
superestrutura retirados dos escombros, foram coletadas amostras para ensaios de
reconstituio do trao do concreto. Estes ensaios foram efetuados na ABCP
Associao Brasileira de Cimento Portland em seu laboratrio da cidade de So Paulo.
Foram realizados vinte ensaios provenientes de treze amostras retiradas dos
pescoos dos pilares, seis amostras dos trechos dos pilares situados no subsolo, e umados escombros. Houve significativa diferena entre os resultados dos ensaios relativos
s amostras retiradas dos pescoos e dos trechos dos pilares situados no subsolo. A
mdia dos teores de cimento obtidos das 13 amostras dos pescoos dos pilares foi 234,3
kg/m3, enquanto que a mdia para as amostras retiradas dos trechos do subsolo resultou
em 291,8 kg/m3. Uma amostra retirada dos escombros, de trecho no identificado,resultou em um consumo de cimento de 237 kg/m3. Tais resultados sugerem que houve
um processo de deteriorao do concreto situado na regio dos pescoos dos pilares
(trecho compreendido entre os topos das sapatas e o piso do subsolo). Poderia ser ainda
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Foram efetuados ensaios para verificao da existncia de reaes lcali-
agregado. Este tipo de reao foi recentemente identificada em sapatas e blocos de
estacas de fundaes em alguns edifcios situados na Regio Metropolitana do Recife.
Trata-se de fenmeno descoberto pela primeira vez no Brasil para o caso de fundaes
de edifcios, embora j se tivesse amplo conhecimento em obras de barragens, tneis,
pavimentos rodovirios e pela primeira vez em pontes no caso recifense da Ponte Paulo
Guerra. Vale ressaltar que a descoberta deste fenmeno foi motivada pelo colapso do
Edifcio Areia Branca, devido forma como se deu o acidente, a partir da ruptura dos
pescoos de pilares no trecho enterrado da estrutura. Isto motivou vistorias que
inicialmente revelaram em edifcios anlogos ao prdio objeto deste Laudo, graves
patologias capazes de colocar em risco aquela edificaes. Dentro deste quadro
patolgico surgiu o conhecimento das reaes expansivas no concreto.
Formaes caractersticas de reaes lcali-slica foram identificadas atravs do
microscpio eletrnico de varredura conjuntamente com anlise qumica por disperso
energtica de raios-X. Foram, tambm, realizados ensaios acelerados de reatividade
lcali-agregado segundo a norma ASTM C-1260/1994 Standard Test Method for
Potential Alkali Reactivity of Aggregates (Mortar Bar Method).Os ensaios de microscopia eletrnica de varredura permitiram a identificao do
gel resultante de reao lcali-agregado na areia que entrou na composio do concreto
das fundaes. Fotografias aumentadas em 30 000 vezes mostram o gel gretado. As
intensidades destas reaes no seriam suficientes para serem consideradas responsveis
pelas patologias apresentadas no prdio, especialmente nos pescoos de pilares. Noentanto, poderiam contribuir como um dos fatores que adicionados aos demais
contribussem para reduo da aderncia ou outros efeitos deletrios do concreto
daquelas regies.
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procedimento, gretas no gel produzido pela reao lcali-slica e microfissuras
aleatoriamente orientadas na argamasssa.
5.4.9 Anlise qumica por disperso de raios X
As anlises por disperso de raios-X permitiram a identificao dos
componentes qumicos que interferem na reao lcali-slica (Na, K, Ca, Si).
5.5 Anlise estrutural
Inicialmente foi efetuado um levantamento das sees e posies dos pilares,
bem como das dimenses das respectivas sapatas e das cotas de fundaes (Figura5.6.4).
Foram efetuadas estimativas das cargas atuantes sobre os pilares na cota de
fundao e efetuadas as verificaes das sees dos pilares e respectivas armaduras.
Foram ainda efetuadas verificaes das tenses admissveis no solo.
Os resultados mostraram as compatibilidades das sees dos pilares com ascargas atuantes, considerando-se as normas tcnicas vigentes na poca, bem como as
atuais. As verificaes das sapatas mostraram que as dimenses das sapatas eram
compatveis com as cargas atuantes e caractersticas do solo de fundao.
5.6- Caracterizao do solo e da fundao
5.6.1 Breve histrico da engenharia de fundaes na regio
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Cerca de trinta anos atrs, esta regio era muito pouco habitada, havendo na
grande maioria residncias de veraneio. Com os programas do BNH Banco Nacional
da Habitao, na cidade do Recife, Olinda e Jaboato dos Guararapes, foram
estimulados diversos tipos de construes. As faixas mais prximas s praias foram
ocupadas por edifcios altos, enquanto nas faixas mais interiores foram construdos
conjuntos residenciais com edifcios com quatro pavimentos tipo Caixo. O estmulo
do Governo do Estado na implantao de mais indstrias no Cabo de Santo Agostinho,
o incremento do Porto de Suape e a ligao com a BR-101, demandavam habitaes
mais prximas a estas instalaes, no sentido de fixar todo o contingente de
trabalhadores e suas famlias.
Por outro lado, face ao grande nmero de construes em Recife, especialmente
no bairro de Boa Viagem, e, pelos altos preos dos terrenos nesta regio, a praia dePiedade tornou-se uma opo das mais viveis e rentveis para a construo civil, no
litoral sul.
O municpio de Jaboato dos Guararapes no estava preparado para o grande
nmero de construes que se seguiram. Necessitava estender a sua malha viria,
disciplinar o sistema de drenagem natural e de drenagem urbana, e, especialmente,desenvolver redes de instalaes e servios pblicos, com a mesma rapidez com que
avanavam as construes. O mais grave ocorre na rea de saneamento onde no houve,
como continua sem haver, investimentos suficientes, ocorrendo na maioria das
construes, como nica alternativa, tratamentos locais, precrios, que por falta de
manuteno resultam em contaminao do solo e do lenol fretico por infiltrao deefluentes in natura.
Tambm a prpria Engenharia, experimentou de incio as dificuldades, em
muitos casos, de assentar as fundaes dos edifcios, em terrenos pouco conhecidos do
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No caso das fundaes profundas, quando necessrias, houve no passado, na
ultrapassagem das camadas do arenito, muitas interferncias danosas em
residncias e mesmo edifcios, quando da trepanao. Na prtica atual, com o
uso de equipamentos rotativos, tornou-se vivel novamente, a soluo em
fundaes profundas.
Sobre este arenito est apoiada a maioria das fundaes para edifcios com at
25 pavimentos.
b)As camadas compressveis que tanto ocorrem na faixa litornea como no trecho
mais interior, trazem a preocupao com as deformaes a longo prazo. Mesmo
as camadas de fragmentos de conchas, cujas deformaes no so regidas pelo
modelo do adensamento, tm sido motivo de preocupaes, pois tm
apresentado em algumas obras, indcios de dependncia temporal a curto emdio prazo.
Nvel do Terreno (Meio fio, cota = 0,00) Areia fina c/pouca areiamdia, fofa, creme claro.Espessura 2,0 a 4,0 mArenito, textura fina a mdia, bem
consolidado, mto
fraturado, creme.Es essura 0.0 a 4.0 m
NA (-3,00 m)
Areia fina/ mdia, med.compactaa compacta, cinza.Espessura 5,0 a 8,0 m
Argila orgnica, siltosa, mole,cinza escuro.Es essura 5 0 a 8 0 mAreia fina/mdia, med.compacta a
muito compacta, cinza claro, svezes sobrejacente a arenito.Espessura 10,0 a 15,0 m
Figura 5.6.1 Perfil Caracterstico do Subsolo da OrlaMartima Piedade / Candeias
Nvel do Terreno (Meio fio, cota = 0,00) Areia fina c/pouca areia mdia,
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5.6.3 Caracterizao do perfil geotcnico no Edifcio Areia Branca
Foi efetuada uma campanha de sondagem tanto pelo processo de simples
reconhecimento a percusso, como atravs de sondagem rotativa (NBR 6484 ABNT).
Os resultados destas sondagens esto contidos no Relatrio N 680/2005 Civilsonda
Janeiro/2005 (ver Volume 2), contendo seis furos de sondagem mista onde, apenas dois
(SM-01 e SM-05) alcanaram profundidades entre 26 e 28 m, dado o bom
conhecimento local deste subsolo, hoje. Os furos restantes (SM-02, SM-03, SM-04 e
SM-06) foram interrompidos aps a ultrapassagem do arenito e tiveram a finalidade de
verificar a variao de espessura do mesmo. Com base nas sondagens citadas, foi
traado o perfil geotcnico do subsolo para o Edifcio Areia Branca (Figura 5.6.3).
Alm das sondagens, foram coletadas amostras representativas da gua do
subsolo e do prprio solo, para verificar a possibilidade da presena de agentes
agressivos.
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Figura 5.6.3 Perfil Geotcnico do Terreno do Edifcio Areia Branca
e-mail: [email protected]
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Um aspecto relevante que foi observado nas visitas tcnicas de inspeo e
levantamento de dados foi a existncia de vrios elementos do sistema de esgotamento
sanitrio (sumidouros) no entorno prximo das fundaes (Foto 5.6.1), o que favorece o
contato de agentes agressivos com os elementos estruturais enterrados (sapata, pescoo
do pilar e cintas).
5.6.4. Caracterizao da fundao do Edifcio Areia Branca
Alm da campanha de sondagens de reconhecimento do terreno (percusso e
rotativa), foi feita uma escavao geral no terreno, para inspeo das condies atuais
das fundaes do edifcio.
Trata-se de fundaes superficiais tipo sapatas isoladas, assentes em torno dacota +2,200 m , sendo que o nvel do meio-fio na Av. Bernardo Vieira de Melo foi
tomado como cota +5,000 m. Isso corresponde a uma profundidade de cerca de 1,80 m
em relao ao piso do pavimento semi-enterrado (cota +4,000 m). Nesta cota, as
sondagens mostram uma camada de areia fina e mdia, com restos de construes, fofa
a pouco compacta, (NSPT= 4 a 6), ou seja, as sapatas no esto assentes sobre a camadade arenito mostrado nas sondagens realizadas. O nvel dgua fretico se encontra entre
as cotas +1,78 e +1,55.
As sondagens mostraram tambm que a camada de arenito contnua em todo o
terreno, e sua espessura varia de 1,75 a 2,23 m (Tabela 5.6.1). Para o porte do prdio,
estas espessuras afastam a hiptese de ruptura ou puncionamento da camada de arenito.Apesar de no serem disponveis as plantas do projeto estrutural do prdio, foi
feita por rea de influncia uma estimativa da carga atuante em alguns pilares. Aps a
escavao, foi feito um levantamento de todas as 36 (trinta e seis) sapatas existentes no
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Foto 5.6.1 Detalhe da Presena de Sumidouro Prximo s Sapatas
e-mail: [email protected]
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P1
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P3
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P6 P11
P12
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P14
P15
P17 P22
P20
P18
P26
P16 P21
P25
P24
P23
P22AP27
P28
P29
P30
P31
P36
P35
P34
P33
P32
AV. BERNARDO V IEIRA DE MELO
ED.VILMA
L C I A
E
D.S O LAR
DA
PI EDADE
FUNDO
Figura 5.6.4 Detalhe Esquemtico da Planta das Sapatas
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Tabela 5.6.1 Espessura da Camada de Arenito
Camada de ArenitoSondagem Cota Inicial (m) Cota Final (m) Espessura (m)SM-01 +0,57 -1,66 2,23SM-02 +0,87 -1,23 2,10SM-03 +1,08 -1,02 2,10SM-04 +1,15 -0,60 1,75SM-05 +1,00 -0,75 1,75SM-06 +1,07 -0,81 1,88
As sapatas tm dimenses variando de 1,63 a 4,62 m (Figura 5.6.6), como
mostra a Tabela 5.6.3. A presso mdia transmitida pelas sapatas varia de 120 a 240
kPa. Essa presso pode ser considerada adequada para as caractersticas do terreno
local, tanto do ponto de vista da estabilidade das fundaes, quanto das caractersticas
de deformao do terreno.
Tambm foi feito o levantamento altimtrico das cotas de assentamento nos
vrtices das sapatas (Tabela 5.6.3), e os valores esto apresentados na Tabela 5.6.4. Os
resultados mostram que h uma diferena entre as cotas de diferentes sapatas de at 52
cm (P32 e P35), e de at 19,9 cm entre pontos de uma mesma sapata (P25).
Ressalta-se, no entanto, que no se trata de recalques diferenciais, e sim pelas
depresses do terreno causadas pela escavao e pela grande variao da espessura do
concreto magro das sapatas (que em alguns pontos chegou a mais de 15 cm), como
mostrado na Foto 5.2. Estes desnveis no foram observados nas cintas, o que faz com
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LX1
LX2
LY1 LY2
Y
X
Av. Bernardo Vieira de Melo
Edf.SolardaPiedade
Edf.Vilma
Lcia
Figura 5.6.5 Detalhe Esquemtico das Dimenses das Sapatas
Tabela 5.6.2 Dimenses das SapatasLado da Sapata (m)Sapata
LX1 LX2 LY1 LY2P1 -- -- -- --
P2 -- -- -- --P3 -- -- -- --P4 -- -- -- --P5 -- -- -- --P6 2,40 -- -- --P7 2,98 2,92 3,41 3,43P8 2,98 2,94 3,34 3,34
P9 2,40 2,33 2,67 2,67P10 2,62 2,58 2,30 2,31P11 2,31 2,29 2,58 2,60P12 2,63 2,63 2,99 2,99P13 3,21 3,19 3,59 3,60
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P26 2,80 2,81 3,70 3,71
P27 2,30 2,31 2,51 2,54P28 3,00 2,99 3,44 3,44P29 3,02 3,02 3,35 3,36P30 2,41 2,40 2,67 2,69P31 2,60 2,58 2,31 2,35P32 1,64 1,63 1,80 1,80P33 2,60 2,64 2,99 3,01P34 2,27 2,36 2,69 2,69P35 2,53 2,57 2,29 2,29P36 2,90 2,94 2,60 2,56
Alm disso, em todos os depoimentos junto aos moradores, no foram relatados
danos na superestrutura que pudessem estar associados a movimentos da fundao
(fissuras nas paredes e vigas, maior incidncia de danos nos primeiros pavimentos, etc).A nica exceo foi o fissuramento do reservatrio inferior de gua que ocorreu 48
horas antes da queda do prdio, que foi relatado por alguns moradores, mas que j era
um sintoma do prprio colapso estrutural.
C1
Y
Edf.Solar
daPiedade
Edf.Vilma
Lcia
C3
C2
C4
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Tabela 5.6.3 Cota de Assentamento das SapatasCota de Assentamento da Sapata (m)SapataPonto C1 Ponto C2 Ponto C3 Ponto C4
P1 -- -- -- --P2 -- -- -- --P3 -- -- -- --P4 -- -- -- --P5 -- -- -- --
P6 2,122 2,170 2,198 2,165P7 2,148 2,177 2,157 2,133P8 2,245 2,270 2,212 2,223P9 2,253 2,248 2,231 2,281
P10 2,176 2,253 2,062 2,148P11 2,253 2,258 2,280 2,318P12 2,290 2,239 2,328 2,288
P13 2,245 2,240 2,246 2,239P14 2,250 2,225 2,275 2,223P15 2,040 2,047 1,991 2,045P16 2,182 2,167 2,199 2,186P17 2,072 2,061 -- 2,024P18 2,252 2,252 2,274 2,316P20 2,248 2,220 2,242 2,200
P21 2,205 2,194 2,200 2,200P22 2,057 2,099 2,072 2,138P22A 2,257 2,224 2,307 --
Tabela 5.6.4 Cota de Assentamento das Sapatas (continuao)Cota de Assentamento da Sapata (m)Sapata
Ponto C1 Ponto C2 Ponto C3 Ponto C4P23 2,180 2,237 2,300 2,301P24 2,162 2,150 2,229 2,246P25 2,102 2,057 2,256 2,162P26 2,074 2,074 2,074 2,037P27 2,197 2,189 2,266 2,186
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Foto 5.6.2 Detalhe da Variao da Espessura do Concreto Magro das Sapatas
A inspeo mostrou ainda que no havia fissuramento das sapatas, e que se
apresentavam com aparncia de corpo monoltico, apesar das falhas de concretagem e
das armaduras estarem expostas.
Pode-se concluir, portanto, que o colapso do prdio no est associado a
movimentos da fundao (sapata e terreno de fundao).
6. Anlises dos dados obtidos e diagnstico
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6.1 Sapatas
De modo geral, as sapatas caracterizam-se pelas seguintes condies:
6.1.1 M qualidade de execuo
Observa-se que no houve controle de execuo das sapatas. Isto fica evidente
pelas simples observaes realizadas durante as inspees dos escombros e que esto
apresentadas na documentao fotogrfica anexa (Foto 16). Foram constatadas
armaduras expostas (Foto 17), indcios da ausncia de vibrao do concreto, forma
geomtrica indefinida, desnveis e falta de uniformidade da espessura da camada deconcreto magro, indcios de lixiviao provocada pela agresso argamassa
componente do concreto por guas agressivas. Foi verificado que o tronco de pirmide
que constitui a parte superior da sapata em diversos casos se encontrava incompleto e
disforme, alm de no ter sido vibrada. A ausncia do patamar de apoio s formas dos
pescoos dos pilares sobre as sapatas representa um fator gerador de patologias naregio de ligao do pilar com a sapata, devido fuga de material que ocorre durante a
concretagem, ocasionando diminuio da seo transversal efetiva do pilar, alm de
expor a armadura aos agentes agressivos, notadamente ao da umidade provocando
corroso. relevante lembrar que isto ocorre no ponto de maior solicitao dos pilares.
6.1.2 Deslocamentos de fundaes
Conforme detalhado no item 5.6, no foram identificados recalques diferenciais
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A hiptese de ruptura da camada de arenito foi descartada pelo fato da camada
ser contnua e possuir espessura compatvel com o porte do prdio.
6.1.3 Pescoos dos pilares
Foram dadas atenes especiais aos pescoos dos pilares, pela importncia que
estas regies tiveram no colapso do edifcio. Neste sentido, foram priorizados ensaios decaracterizao destes elementos, tais como: ensaios de reconstituio do trao, teste de
reao lcali-agregado, porosidade, carbonatao, resistncia mecnica dos aos. A
retirada de testemunhos objetivando ensaios de resistncia compresso dos pescoos
dos pilares, s foi possvel em um deles (Pilar P20), em virtude da insuficincia de
integridade dos demais aps o colapso. Mesmo assim, o resultado obtido mostrou-seatpico e no representativo, pelo fato deste pilar ter sido o nico que revelou
caractersticas estruturais adequadas, considerando que a resistncia obtida foi
comparvel da superestrutura.
De modo geral, os pescoos dos pilares caracterizaram-se pelas condies
descritas a seguir:
Falta de aderncia observou-se que quando as barras de ao foram solicitadas
durante o processo de colapso do edifcio, estas se soltaram do concreto circundante
deixando calhas lisas com o desenho do seu contorno sem sinais de desgarramento,
como caracterstica da ruptura quando se tem aderncia adequada. Este fato ocorreupor se ter um concreto poroso (ver ensaio de porosidade), fator gua-cimento elevado,
indcio de falta de vibrao e existncia de reao lcali-agregado. H que se levar em
considerao a existncia de caulim que foi detectada nos ensaios utilizando o
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do concreto. Isto se torna mais relevante considerando-se que os corpos de prova
ensaiados foram predominantemente da superestrutura.Os ensaios de reconstituio do trao em amostras extradas dos pescoos dos pilares
forneceram o ndice de vazios mdio de 16,31 %.
Teor de cimento Conforme exposto no item 5.4.6, o valor mdio do teor de cimento
encontrado nos ensaio de reconstituio do trao foi de 234,3 kg/m3
enquanto que asamostras provenientes dos trechos situados no subsolo tiveram valor mdio de 291,8
kg/m3. Para os padres da poca em que foi construdo o edifcio, um concreto
estrutural geralmente tinha um consumo mnimo de 300 kg/m3. O valor mnimo
encontrado nas amostras ensaiadas foi 194 kg/m3. Admitindo-se a hiptese do trao do
concreto ser o mesmo, tais valores indicam que houve um processo de deteriorao doconcreto provocado por agentes qumicos identificados nos ensaios, alm da ao da
umidade atuando permanentemente sobre um concreto de elevada porosidade. Os
pilares P20 e P19, que davam apoio ao reservatrio inferior, tendo em comum com este
o trecho correspondente altura do reservatrio, mostraram no ensaio de reconstituio
do trao mesmo teor de cimento ao longo da altura, ou seja, nos trechos dos pescoos edo subsolo. Este teor situa-se na faixa mdia de valores representativos dos pescoos
dos pilares. Foi ainda verificado que a ao da umidade nestes pilares foi mais intensa,
verificando-se maior intensidade na oxidao das armaduras e desagregao do
concreto, mais acentuada que nos demais pescoos, provavelmente em decorrncia de
vazamentos ocorridos no reservatrio. Esta ltima hiptese reforada pelo fato de seterem sido identificadas, durante a anlise dos escombros, pelo menos duas camadas de
impermeabilizaes efetuadas com a finalidade de eliminar vazamentos. No foram
obtidas informaes das pocas em que tais servios foram realizados.
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mesmo tempo expondo as armaduras e o concreto daquela regio s aes deletrias dos
agentes agressivos.
Colapsos das armaduras Foram verificadas rupturas dos estribos em decorrncia da
oxidao favorecida pelo pequeno cobrimento, presena de umidade, elevada
porosidade, tudo isto agravado pelo pequeno dimetro da armadura (4.2 mm). Em
decorrncia da ruptura dos estribos e das falhas construtivas das bases dos pilares,anteriormente referidas, houve sistemticas flambagens das armaduras longitudinais
(Fotos31 e 40). Estas flambagens, por sua vez, foram acentuadas pela baixa aderncia
da armadura com o concreto, contribuindo decisivamente para a transferncia de cargas
verticais para a seo estrangulada do concreto.
Concreto frivel O concreto, em vrios pescoos de pilares se mostrou quebradio,
decompondo-se facilmente com o simples manuseio. Este comportamento no foi
observado com a mesma intensidade em outros trechos de peas estruturais retiradas dos
escombros. Alguns pescoos de pilares, aps a ruptura tiveram o conjunto
concreto/armadura com a aparncia semelhante a de gabies. Em um dos pescoos, aose tentar retirar amostras para a realizao de ensaios de reconstituio do trao, ao
simples impacto da marreta, todo concreto se decomps em fragmentos, havendo
inclusive, a separao do agregado grado do restante da massa. Estes fatos
impossibilitaram a retirada de qualquer testemunho para a realizao de ensaios de
resistncia compresso dos pescoos. Apenas os trechos de concreto das paredes doreservatrio inferior e do pilar P20 ofereceram condies para retirada de corpos de
prova inteiros.
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a oxidao das armaduras e a degradao dos pilares a ele justapostos, que por sua vez
desencadearam o processo de colapso.
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7. CONCLUSES
Os estudos efetuados, ensaios realizados e as anlises da decorrentes, conduziram s
seguintes concluses:
O desabamento do Edifcio Areia Branca se deu em decorrncia da ruptura dospilares, nos trecho dos pescoos, ou seja, na regio compreendida entre os topos
das sapatas e o piso do subsolo;
a seqncia de ruptura dos pilares se iniciou com o pilar P22, seguido pelo pilar
P21, ambos servindo de suporte do reservatrio inferior. O desenvolvimento da
seqncia se deu partindo da regio central para os bordos, conduzindo osdestroos para a prpria projeo da edificao, aproximadamente, com pequeno
desvio rotacional para noroeste, atingindo os cinco primeiros andares do Edifcio
Solar da Piedade;
o acidente se deu aps 27 anos do incio da construo, em virtude do processo
de degradao do concreto da infra-estrutura ao longo do tempo; o solo e as sapatas de fundao no contriburam para o colapso do edifcio;
no foram constatadas fugas de material situado sob as sapatas de fundao,
provenientes de qualquer origem;
as edificaes situadas no entorno do prdio no interferiram no acidente;
os colapsos dos pescoos dos pilares foram motivados por diversos fatores:- m qualidade de execuo do concreto, onde foram constatados indicativos de
falta de vibrao, alta porosidade, fator gua/cimento elevado, baixa aderncia
entre as barras de ao e concreto e dos agregados em relao matriz;
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argamassa constituinte do concreto, vazios de formas e dimenses diversas,
resultando em reduo da seo resistente do pilar no trecho mais solicitado,alm de favorecer a oxidao das armaduras e ataques ao concreto com a
conseqente deteriorao;
- sapatas com os troncos de pirmide que compem a suas partes superiores
com geometria incompleta e disforme, alm de haver evidncias de o concreto
ter sido executado sem vibrao;- os ensaios de reconstituio do trao do concreto revelaram que os pilares P22
e P21, a partir dos quais iniciou o processo de colapso, sofreram degradao nos
pescoos e na regio situada acima do nvel do subsolo, ou seja, ao longo de
todo o espao compreendido pelo reservatrio inferior. Tambm foi constatada
oxidao da armadura em intensidades maiores do que nos demais pilares. Estesefeitos foram provocados pela presena constante de umidade proveniente de
vazamentos do reservatrio ao longo do tempo. Foram detectadas duas camadas
de material de revestimento executadas em diferentes pocas, o que prova da
realizao de servios de recuperao para a eliminao de vazamentos;
- houve degradao do concreto da fundao ao longo do tempo (sapatas epescoos de pilares), o que foi comprovado pelos ensaios e pelas inspees
visuais efetuadas. As sapatas sofreram lixiviao nas superfcies. Os pescoos
dos pilares apresentaram comportamentos atpicos: concreto poroso, frivel, de
baixa resistncia, baixa aderncia, falhas de execuo (brocas, falta de vibrao).
Foram constatados indcios de reao lcali-agregado em proporesinsuficientes para produzir fissurao do concreto, mas que as eventuais
expanses poderiam contribuir para a reduo da aderncia;
- foi constatada variao do nvel do lenol fretico com a elevao durante as
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compreendida pelas fundaes;- No foi identificada carbonatao do concreto.
Recife, 25 de julho de 2005
ALEXANDRE DUARTE GUSMO
Engenheiro Civil, D.Sc., CREA 17403-D/PE
DLSON CORRA LIMA TEIXEIRA
Engenheiro Civil, M.Sc., CREA 3256-D/PE
JOAQUIM CORREIA XAVIER DE ANDRADE FILHO
Engenheiro Civil, CREA 1601-D/PE
JOS AFONSO PEREIRA VITRIO
Engenheiro Civil, CREA 6904-D/PE
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8. Bibliografia
ABNT - NB1/1960 Clculo e Execuo de Obras de Concreto Armado.
ABNT - NBR 6118/1978 Projeto e execuo de obras de concreto armado
Procedimento.
ABNT -
NBR 6118/2003 Projeto de estruturas de concreto Procedimentos.ABNT NB51/1978 Projeto e Execuo de Fundaes Procedimento.
ABNT MB4/1953 Ensaio de trao dos materiais metlicos Mtodo Brasileiro.
ABNT MB4/1977 Determinao das propriedades mecnicas trao de materiais
metlicos Mtodo de ensaio.
ABNT - EB3/1967 Barras e fios de ao destinados a armaduras de peas de concretoarmado.
ABNT Anexo da EB3/1967 (Modifica dispositivos da NB1 e NB2) Condies de
emprego das barras de ao destinadas a armadura de peas de concreto armado.
ABNT NB5/1961 Cargas para o clculo de estruturas de edifcios.
CODECIPE Relatrio de ocorrncia sobre o Edifcio Areia Branca, 19.10.2004.CODECIPE Relatrio de ocorrncia sobre o Edifcio Areia Branca, 30.10.2004.
COMDEC Operao Risco Zero, Prefeitura Municipal de Jaboato dos Guararapes,
Atas de reunies Nos. 02, 03, 04 e 05, 2004.
Projeto Arquitetnico do Edifcio Areia Branca de autoria do Arquiteto Juarez Alves
Batista, 1975.
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01 - FACHADA PRINCIPAL DO EDIFCIO AREIA BRANCA
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02 - VISTA GERAL DO SUBSOLO
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03 - TRINCA NA VIGA DO TETO DO SUBSOLO JUNTO AO RES. INFERIOR
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04 - TRINCA NA PAREDE DO RESERVATRIO INFERIOR COM VAZAMENTO
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05 - VISTA GERAL DO RESERVATRIO INFERIOR E ALAGAMENTO
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06 - ESMAGAMENTO DA ALVENARIA SITUADA SOB A ESCADA NO SUBSOLO
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07 - VISTA DOS PILARES P21 E P22, A PARTIR DOS QUAIS FOI INICIADOPROCESSO DE COLAPSO DO EDIFCIO
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08 - ALVENARIA PRXIMA DO RESERVATRIO INFERIOR, ROMPIDA
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09 - PARTE POSTERIOR DO EDIFCIO NA OCASIO DA VISTORIA DACODECIPE
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10 - MORADORES ACOMPANHAM A VISTORIA EFETUADA PELA CODECIPE
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11. ESCOMBROS, NA MANH SEGUINTE AO DESABAMENTO
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12. ESCOMBROS, INSTANTES APS O DESABAMENTO EAVARIAS CAUSADAS NO ED. SOLAR DA PIEDADE.
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13. ESCOMBROS EM FORMA PULVERIZADA
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14. DETALHE DOS DANOS PROVOCADOS NO PAVIMENTO TRREO DO ED. SOLAR DA PIEDADE.
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15. LIXIVIAO DO CONCRETO DAS SAPATAS E LIGAES COM OS PILARES
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16. GRUPO DE SAPATAS - I
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17. GRUPO DE SAPATAS - ARMADURAS EXPOSTAS
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18. FORMAS INDEFINIDAS DAS SAPATAS - DETALHE
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19. LIGAO PILAR SAPATA COM REDUO DA SEO TRANSVERSAL DO PILAR
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20. CONCRETO APRESENTANDO SINAIS DE DEGRADAO IRREGULARIDADE DA BORDA DA SAPATA
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21. SAPATA COM FORMA INDEFINIDA
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22. LIXIVIAO DO CONCRETO DA SAPATA E LIGAO COM O PILAR.
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24. VESTGIOS DA INJEO DE EPOXY NA PARTE IFEERIOR DO PILAR P22
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26. ESCOMBROS GRANDES ESPESSURAS DOS REVESTIMENTOS.
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27. ESCOMBROS GRANDES ESPESSURAS DOS REVESTIMENTOS DAS PAREDES E DAS LAJES DE PISOS.
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28. RESERVATRIO INFERIOR COM DUAS CMARAS.
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29. RESERVATRIO INFERIORCOM DUAS CAMADAS DE REVESTIMENTOSMOSTRANDO QUE HOUVE PROBLEMAS COM VAZAMENTOS.
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35. PESCOOS DE PILARES COM SINAIS DE DEGRADAO.
e-mail: [email protected]
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37. M QUALIDADE DO CONCRETO E DESAGREGAO
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38. FALHAS DO CONCRETO DO PESCOO DO PILAR E NA LIGAO COM A SAPATA.
e-mail: [email protected]
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42. FALHA NA LIGAO PILAR SAPATA COM REDUO DA SEOTRANSVERSAL DO PILAR E ARMADURA OXIDADA
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45. CINTA E PAREDE DO RESERVATRIO INFERIOR
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47. RETIRADA DE TESTEMUNHOS DAS SAPATAS.
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48. RETIRADA DE TESTEMUNHOS DE PILAR
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49. EXECUO DE SONDAGEM A PERCUSSO
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