Desempenho de argamassas com materiais finos provenientes da tritu-

ração de pneus

Diogo André Pedro

DECivil, IST

Portugal

diogo.pedro@ist.utl.pt

Maria do Rosário Veiga

LNEC

Portugal

rveiga@lnec.pt

Jorge de Brito

DECivil, IST

Portugal

jb@civil.ist.utl.pt

Resumo: A questão ambiental tem merecido uma atenção especial por parte do sector da

construção que tem procurado encontrar soluções que possibilitem o reaproveitamento e a

reciclagem de produtos. Inserida neste âmbito, esta comunicação pretende analisar a

influência da incorporação de materiais finos provenientes da trituração de pneus em arga-

massas. Deste modo, argamassas com diferentes taxas de substituição de agregados naturais

por agregados de borracha de pneus usados (5, 10 e 15% do volume total de agregados)

foram comparadas com uma argamassa padrão. Os resultados mostram que a incorporação

de agregados de borracha permite às argamassas adquirir um melhor desempenho a nível de

deformabilidade. Contudo, existe o inconveniente da sua resistência ser reduzida.

Palavras-chave: reciclagem; borracha; agregados reciclados; argamassas de revestimen-

to; desempenho.

1. INTRODUÇÃO Na construção a maioria dos materiais usados é de base cimentícia; não obstante estes

materiais apresentam alguns inconvenientes como elevada rigidez, retracção e susceptibi-

lidade à fendilhação. Contudo, existem actualmente estudos que demonstram que é possí-

vel melhorar algumas destas propriedades através da criação de compósitos cimentícios.

Segundo a literatura, existem compósitos contendo vidro [1-3], cinzas [4], tijolos [5-6],

borracha [7-17], polímeros [18-19] e betão [20;21]. O interesse na utilização deste tipo de

materiais tem aumentado claramente pois o mundo começa a estar consciente da impor-

tância da questão ambiental e tem procurado encontrar soluções que aliem ao crescimento

económico a preservação do património natural. Neste sentido, nos últimos anos têm sido

realizados estudos para dar um destino final adequado a vários tipos de resíduos.

Relativamente aos pneus usados, verifica-se que este tipo de resíduos tem vindo a aumentar

devido ao crescimento da indústria automóvel, constituindo cada vez mais um problema

para o ambiente. Devido ao processo de vulcanização a que a borracha é sujeita, torna-se

difícil reaproveitar os constituintes originais do pneu, sendo por isso a reciclagem de pneus

usados uma tarefa complexa. Por esta razão, nos últimos anos, os pneus usados deram ori-

gem a depósitos ao ar livre de grandes dimensões que são um risco para o ambiente e para a

saúde pública [12;22]. Devido a esta situação, os países desenvolvidos têm criado legislação

de forma a proibir o depósito de pneus inteiros e triturados nos aterros. Face ao exposto, a

borracha proveniente da trituração de pneus é um dos resíduos que tem sido investigado

recentemente devido ao seu potencial uso na construção. Com esta solução, pretende-se

obter materiais cimentícios mais deformáveis devido às propriedades elásticas da borracha.

Nesta comunicação, apresenta-se uma análise da influência da adição deste resíduo em

argamassas cimentícias. Para se fazer esta avaliação, ensaiaram-se argamassas com agrega-

dos de borracha de pneus usados a substituírem parte da areia. Por fim, além do óbvio inte-

resse ambiental presente, este estudo centra-se no objectivo de encontrar soluções que apro-

veitem as características de ductilidade conferidas pelas borrachas.

2. CAMPANHA EXPERIMENTAL A campanha experimental foi executada no Laboratório de Ensaios de Revestimentos de

Paredes do LNEC (LNEC/LERevPa)], onde foi realizado um conjunto de ensaios para

determinar qual a taxa de substituição (5, 10 ou 15% do volume total de agregados) de

agregados naturais por agregados de borracha que seria mais interessante para uma futura

aplicação destes rebocos modificados em revestimentos de paredes. Os agregados de bor-

racha substituíram a areia, com uma curva granulométrica idêntica a esta última. Os resul-

tados obtidos foram comparados com uma argamassa de referência (sem partículas de

borracha de pneus usados). A campanha foi estruturada em três fases: na primeira, o

objectivo foi analisar as propriedades dos agregados naturais e dos agregados de borracha

de pneus usados; a segunda consistiu em ensaios de carácter eliminatório, que avaliaram

as características essenciais das argamassas, para identificar para que percentagem de

substituição é obtida a argamassa com melhores propriedades. Finalmente, a última fase

consistiu em escolher a argamassa com melhores resultados nos ensaios anteriores e efec-

tuar nessa argamassa mais uma série de testes para uma caracterização mais pormenoriza-

da. Os ensaios realizados e as normas adoptadas são os apresentados na Tabela 1. Estes

foram escolhidos para realizar uma análise exigencial que abrangesse todas as proprieda-

des necessárias a um bom desempenho por parte de uma argamassa de revestimento [23-

25].

2.1 Materiais Na preparação das argamassas, foram utilizados os seguintes materiais: cimento portland

composto tipo CEM II-32.5; areia do rio Tejo e granulado de borracha (mecânico e crio-

génico). Na Tabela 2, são apresentados os valores das suas massas volúmicas aparentes.

Em todos os casos, o tamanho dos agregados utilizados foi menor do que 2 mm. Uma vez

que todo o agregado de borracha disponível já se encontrava peneirado (na seguinte gama

de granulados: <0.18; 0.18-0.60 mm; 0.60-1.40 mm; 1.00-2.00 mm) e como se pretendia

substituir a areia, com uma curva granulométrica idêntica a esta última, foi necessário

definir novas fracções granulométricas. Para isso, tiveram-se em consideração as fracções

de borracha disponíveis e a curva granulométrica apresentada pela areia (Figura 1). Obte-

ve-se, assim, uma nova curva granulométrica (Figura 2), a partir da qual foram realizadas

as substituições de agregados naturais por agregados de borracha de pneus usados.

2.2. Dosagens das argamassas Nesta campanha experimental, foram analisados cinco tipos de argamassas, estando as

suas composições descritas na Tabela 3. Em todas as argamassas, foi utilizado um traço

único (em volume) de 1:4 pois este é o valor mais utilizado em argamassas de revestimen-

to de cimento em Portugal. A adição de água a cada tipo de argamassa foi feita de modo a

que esta apresentasse valores de espalhamento de 175 mm ± 10 mm, avaliados de acordo

com a EN 1015-3 (1999). A preparação das misturas foi executada de acordo com o pro-

cedimento definido na norma europeia EN 1015-2.

Tabela 1 - Ensaios realizados e respectiva norma de ensaio

Fase Ensaios Tipo Norma utilizada

1ª

Fase

Análise granulométrica Areia, resíduos de borracha NP EN 933-1 (2000)

Massa volúmica aparente Cimento, areia e resíduos de borracha CAHIER 2669-4 (1993)

2ª

Fase

Consistência por espalhamento Argamassa em pasta EN 1015-3 (1999)

Massa volúmica Argamassa em pasta EN 1015-6 (1998)

Massa volúmica Argamassa no estado endurecido EN 1015-10 (1999)

Resistência à flexão e à compressão Argamassa no estado endurecido EN 1015-11 (1999)

Absorção de água por capilaridade Argamassa no estado endurecido EN 1015-18 (2002)

Susceptibilidade à fendilhação Argamassa no estado endurecido Não normalizado

3ª

Fase

Variação dimensional (retracção) Argamassa no estado endurecido CAHIER 2669-4 (CSTB)

Aderência ao suporte Argamassa no estado endurecido EN 1015-12 (2000)

Módulo de elasticidade dinâmico Argamassa no estado endurecido NF B 10-511

Permeabilidade ao vapor de água Argamassa no estado endurecido EN 1015-19 (1998)

Resistência ao choque Argamassa no estado endurecido Não normalizado

Compatibilidade com o suporte

(envelhecimento) Argamassa no estado endurecido prEN 1015-21 (2002)

Tabela 2 - Massa volúmica aparente do ligante e dos agregados

Material Massa volúmica aparente (kg/m3)

Cimento 1021

Areia de rio 1451

Borracha 451

Figura 1 - Curva granulométrica da areia de rio usada

Figura 2 - Curva granulométrica corrigida

2.3 Condições de ensaio Relativamente à resistência mecânica, módulo de elasticidade e massa volúmica (estado

endurecido), os ensaios realizaram-se aos 28 e 90 dias em provetes que foram curados a

uma temperatura de 20 ± 2 ºC e humidade relativa de 95 ± 5%, durante 7 dias. Terminado

este período de tempo e até à idade do ensaio, ficaram sujeitos a uma temperatura de 20 ±

2 ºC e humidade relativa de 65 ± 5%. Utilizaram-se provetes prismáticos de dimensões de

40 x 40 x 160 mm. Nestas condições de humidade e temperatura, foram também curados

os provetes usados nos seguintes ensaios: absorção de água por capilaridade; aderência ao

suporte e envelhecimento artificial acelerado.

No que respeita aos ensaios de susceptibilidade à fendilhação, variação dimensional, resis-

tência ao choque, permeabilidade ao vapor de água e resistência à tracção, estes foram

realizados em provetes submetidos a uma temperatura de 23 ± 2 ºC e humidade relativa de

50 ± 5% até à idade do ensaio, conforme previsto nas respectivas especificações de ensaio

(indicadas na tabela 1).

Tabela 3 - Composição das argamassas com e sem borracha (kg/m3)

Argamassa Água Cimento Areia natural Borracha

0% 264 204,2 1161,0 0,0

5% 264 204,2 1102,9 18,0

10% 264 204,2 1044,9 36,1

15% 264 204,2 986,8 54,1

3. APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DE RESULTADOS Os resultados obtidos foram comparados com uma argamassa de referência, sem partícu-

las de borracha de pneus usados, constituída apenas por água, areia e cimento.

As argamassas de 5, 10 e 15% de taxa de substituição de agregados naturais por agregados

de borracha de origem mecânica foram designadas por “5% M”, “10% M” e “15% M”,

respectivamente. À argamassa com 15% de agregados de borracha de origem criogénica

foi dada a designação de “15% C”.

Estes dois tipos de agregados de borracha estão relacionados com o processo de trituração

a que foram sujeitos, pretendendo-se também, neste estudo, analisar de que forma o pro-

cesso de obtenção do granulado de borracha influencia as propriedades das argamassas.

Em Portugal, existem duas indústrias de reciclagem de pneus usados que produzem granu-

lados: a BIOSAFE, que utiliza a tecnologia de trituração mecânica, e a RECIPNEU, que

recorre a tecnologia criogénica. A tecnologia de trituração mecânica divide mecanicamen-

te a borracha, obtendo-se deste modo um granulado de aspecto rugoso e áspero com ele-

vada superfície específica [26]. No processo criogénico, a borracha é arrefecida por azoto

líquido e submetida à acção de forças elevadas, resultando um granulado de borracha liso

e de aparência uniforme com uma baixa superfície específica [26]

3.1. Primeira fase Na primeira fase, foram analisadas as propriedades dos agregados de areia e dos agrega-

dos de borracha de pneus usados: análise granulométrica e massa volúmica aparente.

3.2. Segunda fase Na segunda fase, foi feita uma primeira avaliação das propriedades das argamassas, tendo

como objectivo seleccionar a argamassa que melhor cumprisse os requisitos exigidos.

3.2.1. Consistência por espalhamento

Este ensaio foi realizado com base na norma EN 1015-3 (1999). Pretendeu-se determinar

a quantidade de água a adicionar a cada tipo de argamassa, para que o seu espalhamento

tivesse valores de 175 mm ± 10 mm. Os resultados são apresentados na Tabela 4 e mos-

tram que a quantidade de água foi a mesma para os vários tipos de argamassas. Verifica-se

assim que, nessas condições, a incorporação de borracha não influencia a trabalhabilidade

nem provoca variações significativas dos valores de espalhamento. Uma explicação para

esta situação pode estar relacionada com o facto de se estar a trabalhar com quantidades

baixas de borracha, não sendo assim possível observar as suas consequências nefastas em

termos de trabalhabilidade. Estes resultados contrariam os de [17] em que, para uma rela-

ção A/C constante, o índice de consistência diminui (pior trabalhabilidade) quando

aumenta a quantidade de partículas de borracha vulcanizada. Também em [16] se consta-

tou uma diminuição dos valores do diâmetro médio com o aumento da quantidade de

borracha, excepção feita para as relações A/C de 0,40-0,43 que permaneceram inalterados

devido à falta de lubrificação entre as partículas de cimento e os agregados.

Tabela 4 - Água de amassadura e respectivo espalhamento dos vários tipos de argamassa Tipo de argamassa Água de amassadura/dm3 (ml) Espalhamento (mm)

0% M 264 174

5% M 264 173

10% M 264 172

15% M 264 172

15% C 264 177

3.2.2. Massa volúmica (argamassa no estado fresco)

Este ensaio foi feito com base na norma EN 1015-6 (1998). Na Figura 3, são apresentados

os resultados obtidos que mostram uma diminuição linear (R2 = 0,9905) da massa volúmi-

ca com o aumento da taxa de substituição de agregados de borracha. Tal pode ser explica-

do pela menor massa volúmica aparente da borracha (451kg/m3) em relação à da areia

(1451 kg/m3). Analisando o tipo de trituração dos agregados de borracha, conclui-se que

as argamassas obtidas com agregados que resultaram do processo mecânico apresentaram

valores inferiores da massa volúmica (Figura 3). Tal pode ser explicado pela forma mais

angulosa dessas partículas que leva a um aumento de vazios na argamassa.

Figura 3 - Massa volúmica no estado fresco dos vários tipos de argamassa

3.2.3. Massa volúmica (argamassa no estado endurecido)

Este ensaio foi realizado com base na norma EN 1015-10 (1999) aos 28 e aos 90 dias. Na

Figura 4, são apresentados os resultados obtidos que indicam que a massa volúmica da

argamassa no estado endurecido diminuiu de forma linear (R² = 0,9829). Tal está também

relacionado com a menor massa volúmica aparente da borracha relativamente à da areia.

Figura 4 - Massa volúmica no estado endurecido aos 28 e aos 90 dias das argamassas

3.2.4. Resistência à flexão e à compressão

Os ensaios de resistência à flexão e à compressão foram efectuados aos 28 e aos 90 dias,

segundo a norma EN 1015-11 (1999). Nas Figuras 5 e 6, são apresentados os resultados

obtidos.

Figura 5 - Tensão de rotura à tracção por flexão aos 28 e 90 dias

Figura 6 - Tensão de rotura à compressão aos 28 e 90 dias

Analisando a Figura 5, observa-se aos 28 dias, para taxas de substituição de 5, 10 e 15%,

uma diminuição de resistência, relativamente à argamassa de referência, de aproximada-

mente 12, 5 e 21%, e aos 90 dias de cerca de 34, 19 e 38%, respectivamente.

Com a excepção do aumento registado entre 5 e 10%, os resultados estão de acordo com o

previsto, ou seja, existe uma tendência para a diminuição da resistência à tracção por fle-

xão com o aumento da quantidade de borracha [13;16]. Comparando os valores obtidos

com os de [16] verifica-se uma proximidade acentuada entre ambos, o que aumenta a

credibilidade dos resultados deste estudo.

A diminuição desta propriedade é explicada pelas heterogeneidades microestruturais das

argamassas e dos betões, sobretudo na zona de transição interfacial (interface da pasta de

cimento com os agregados de borracha), em que se verifica uma aderência completa entre

a matriz de cimento e os agregados siliciosos, ao invés das argamassas com agregados de

borracha, em que existe um espaço vazio entre os agregados e a matriz de cimento [17]. A

Figura 5 mostra que as argamassas de agregados de borracha obtidos pelo processo mecâ-

nico têm resistências à flexão mais baixas (cerca de 15%) do que as argamassas de agre-

gados criogénicos, facto explicável pela maior porosidade conferida pelo agregado produ-

zido mecanicamente, como sugerem os resultados da massa volúmica aparente.

Tal como a resistência à flexão, também a resistência à compressão diminui com a substi-

tuição de agregados naturais por agregados de borracha. A Figura 6 mostra que a resistên-

cia à compressão aos 28 e 90 dias diminui cerca de 55 e 60%, respectivamente, para a taxa

de substituição máxima de 15%. Na verdade, foi esta propriedade a principal razão para

que em [13] fosse definido como limite máximo de taxa de substituição o valor de 30%.

Os resultados mostraram que, para uma taxa de substituição de 20%, existia uma queda de

50% na resistência à compressão e, para 30%, a perda de resistência era de cerca de 80%.

Comparando os resultados obtidos com os de [14] e [17], verifica-se também nesta pro-

priedade uma proximidade significativa entre os valores obtidos. Na Figura 6, é possível

observar que também a resistência à compressão das argamassas de agregados mecânicos

apresenta valores mais baixos do que a das argamassas de agregados criogénicos.

3.2.5. Absorção de água por capilaridade

O ensaio de absorção de água por capilaridade foi efectuado aos 28 dias segundo a norma

EN 1015-18 (2002). Nas Figuras 7 e 8, são apresentados os resultados obtidos.

Figura 7 - Coeficiente de absorção de água por capilaridade para várias taxas de substituição

Constata-se haver um comportamento de absorção de água por capilaridade aproximada-

mente idêntico para as diferentes taxas de substituição. Os valores mínimos e máximos do

coeficiente de capilaridade são obtidos para as taxas de substituição de 5 e 10%, respecti-

vamente, tendo uma variação inferior a cerca de 15% (variação insignificante face aos

desvios-padrão associados).

Figura 8 - Absorção de água por capilaridade para diferentes taxas de substituição

No entanto, esperava-se um aumento da absorção de água por capilaridade com o aumento

de incorporação de borracha, pois este agregado é responsável por uma menor compaci-

dade devida à menor ligação entre a matriz e o agregado de borracha, em relação ao sili-

cioso. Por outro lado, segundo [10], uma maior quantidade de borracha conduz a um

aumento do teor de ar incorporado, sendo assim expectáveis menores valores de absorção

de água. Estes dois efeitos contraditórios acabaram por se equilibrar, resultando curvas de

absorção muito próximas.

3.2.6. Susceptibilidade à fendilhação

O ensaio de susceptibilidade à fendilhação não se encontra normalizado e consistiu na

aplicação de uma camada de cerca de 15 mm de cada argamassa na superfície de dois

tijolos e cura em ambiente bastante seco (23 ºC e 50% HR), portanto desfavorável para o

comportamento à fissuração com monitorização visual da superfície dos provetes. Os

resultados mostram que, ao fim de 3 meses, nenhum tipo de argamassa apresentava fissu-

ração visível. Assim, conclui-se que as argamassas produzidas para as diferentes taxas de

substituição de agregados naturais por agregados de borracha de pneus usados não apre-

sentam susceptibilidade à fendilhação particularmente elevada.

3.3. Terceira fase Na terceira fase da campanha experimental, foi escolhida a argamassa com 15% de agre-

gados de borracha (relativamente ao volume total de agregados). Os indicadores de classi-

ficação adoptados foram: taxa de substituição e propriedades analisadas na segunda fase.

Definiu-se que a taxa de substituição seria tanto mais positiva quanto maior o volume de

incorporação de agregados de borracha na argamassa. As propriedades da segunda fase

foram analisadas com o objectivo de avaliar a máxima taxa de substituição de agregados

naturais por agregados de borracha relativamente à qual as argamassas poderiam conti-

nuar a desempenhar de forma competente as suas funções Desta forma, foi escolhida a

maior taxa de substituição em estudo.

3.3.1. Variação dimensional

Este ensaio foi realizado com base no documento francês de carácter normativo CAHIER

2669-4 (CSTB). Na Figura 9, são apresentados os resultados obtidos que mostram que as

argamassas de borracha obtidas pelos processos criogénico e mecânico apresentam um

aumento da retracção relativamente à argamassa de referência de cerca de 22 e 51%, res-

pectivamente. Isto corresponde às expectativas pois este tipo de argamassas, ao ter uma

menor restrição interna por a borracha possuir um menor módulo de elasticidade, conduz

a maiores valores de retracção.

Os resultados obtidos por [14] mostram também um aumento dos valores de retracção

livre com a presença de agregados de borracha. O mesmo sucede em [16], verificando-se

que o aumento das partículas de borracha faz aumentar a porosidade das argamassas e

que, para as relações mais altas de A/C estudadas, 0.47 e 0.51, existe um claro aumento da

retracção com o aumento da quantidade de borracha. No entanto, esta maior retracção

pode não se reflectir em maior susceptibilidade à fissuração (tal como se verificou), devi-

do à maior capacidade de absorver tensões por deformação por parte das argamassas com

agregados de borracha.

Figura 9 - Relação entre a variação dimensional e o tempo decorrido

3.3.2. Aderência ao suporte

Este ensaio foi efectuado aos 28 dias segundo a norma EN 1015-12 (2000). Na Tabela 5,

são apresentados os resultados obtidos que mostram que esta propriedade diminui com a

substituição de agregados naturais por agregados de borracha. É ainda visível que a ade-

rência da argamassa obtida pelo processo mecânico é inferior à obtida pelo método crio-

génico, sendo as perdas destas argamassas para a de referência de 17 e 33%, respectiva-

mente. Também aqui a perda de aderência pode justificar-se pelas heterogeneidades

microestruturais das argamassas com borracha, sobretudo na zona de transição interfacial.

Tabela 5 - Resultados do ensaio de aderência ao suporte Tipo de argamassa Idade (dias) Aderência (MPa) Desvio-padrão (MPa) Tipologia de rotura

0% 28 0,51 0,073 A/B

15% M 28 0,34 0,025 A/B

15% C 28 0,42 0,035 B

A - Rotura adesiva (no plano do revestimento - suporte); B - Rotura coesiva (no seio do revestimento)

3.3.3. Módulo de elasticidade

O ensaio do módulo de elasticidade dinâmico foi efectuado aos 28 e 90 dias segundo a

norma NF B10-511F (1975), pelo método da frequência de ressonância. Na Figura 10, são

apresentados os resultados obtidos. O módulo de elasticidade diminui com a incorporação

de borracha. Esta situação ocorre também em [16] de uma forma similar ao observado na

compressão e na tracção.

Tal pode relacionar-se com o aumento da estrutura porosa das argamassas com agregados

de borracha ou com a deformabilidade dos agregados de borracha. Constata-se ainda que

o módulo de elasticidade aos 28 dias não varia significativamente para os diferentes tipos

de borracha, observando-se apenas uma diminuição ligeira de cerca de 5% na argamassa

de agregados de borracha obtidos pelo processo mecânico relativamente à argamassa

criogénica. No entanto, aos 90 dias essa diminuição foi de aproximadamente 12%.

Figura 10 - Resultados do ensaio do módulo de elasticidade aos 28 e 90 dias

3.3.4. Permeabilidade ao vapor de água

Este ensaio foi realizado com base na norma EN 1015-19 (1998) aos 28 dias. Na Tabela 6,

são apresentados os resultados obtidos que mostram que a permeabilidade ao vapor de

água aumentou com incorporação de borracha. Através da Tabela 6, verifica-se que esse

aumento foi de 19% para a argamassa obtida pelo processo mecânico e 11% para a arga-

massa criogénica. Assim, conclui-se que a incorporação de agregados de borracha possibi-

lita às argamassas um melhor desempenho no âmbito desta propriedade.

Tabela 6 - Resultados do ensaio de permeabilidade ao vapor de água % de substi-

tuição

Permeabilidade

(ng/(m-s.Pa))

Desvio padrão

(ng/(m.s.Pa))

Espessura da camada de ar de difusão

equivalente a 20 mm de argamassa (m)

0% 25,78 0,007 0,09

15%M 30,77 0,013 0,08

15%C 28,70 0,004 0,08

3.3.5. Resistência ao choque através da queda de uma massa conhecida

Este ensaio foi realizado com base num modo de procedimento não normalizado que

consiste na avaliação da existência de fissuração, provocada pela queda de uma massa de

uma altura conhecida sobre a superfície do revestimento, a uma temperatura fixa. Os

resultados obtidos mostram que as argamassas com incorporação de agregados de borra-

cha apresentam diâmetros de mossa (entre 2 e 2,5 cm) superiores ao da argamassa de

referência (compreendido entre 1 e 1,5 cm). Além disto, verifica-se que a profundidade da

mossa aumenta com o aumento da taxa de incorporação de agregados de borracha. Quanto

maior a taxa de incorporação de agregados de borracha, maior a altura de queda a que a

argamassa consegue resistir sem fissurar. Finalmente, a largura das fissuras tende a dimi-

nuir com a incorporação de agregados de borracha. Desta forma os agregados de borracha,

apesar de serem prejudiciais à resistência mecânica, conduzem a argamassas com módulo

de elasticidade mais baixo e com maior capacidade de absorção de energia, que se traduz

num melhor comportamento ao choque.

3.3.6. Ensaio de envelhecimento acelerado

Este ensaio foi realizado com base na norma EN 1015-21 (2002). Com a sua realização,

pretende-se avaliar os efeitos dos ciclos climáticos através de dois testes: permeabilidade à

água líquida e aderência.

3.3.6.1 Permeabilidade à água líquida

A argamassa criogénica foi a que teve maior volume de água absorvida com 3,73 m3/h,

sendo seguida pela argamassa de referência e pela argamassa mecânica, que tiveram valo-

res de 2,33 e 1,43, respectivamente. A argamassa com borracha criogénica e a argamassa

de referência apresentam valores muito superiores do coeficiente de absorção (na ordem

de 160 e 63%, respectivamente) relativamente à argamassa com borracha mecânica.

Assim, a argamassa com agregados obtidos pelo processo mecânico, apesar de ter inicial-

mente maior porosidade, apresentou melhor comportamento à água após ciclos climáticos.

3.3.6.2. Aderência ao suporte

Este ensaio foi feito aos 112 dias. Na Figura 11, são apresentados os resultados obtidos

que mostram que os diferentes tipos de argamassas apresentaram resultados muito simila-

res após terem sido submetidos aos ciclos climáticos. Em todos os casos, obteve-se uma

rotura coesiva pela argamassa. Constata-se que a aderência aumentou significativamente

nos provetes que foram sujeitos ao envelhecimento acelerado, tendo-se registado nas

argamassas de 0%, 15% C e 15% M aumentos de cerca de 29, 67 e 94%, respectivamente.

Também no que diz respeito à aderência a argamassa 15% M teve um incremento de

comportamento superior à 15% C, embora o valor final se mantenha ligeiramente inferior.

Figura 11 - Resultados do ensaio de aderência ao suporte antes e depois do envelhecimen-

to acelerado

4. CONCLUSÕES Devido à necessidade de encontrar soluções que possibilitem o reaproveitamento e a reci-

clagem de produtos e sendo a indústria da construção uma das principais responsáveis

pelo elevado consumo de recursos naturais que se está a tornar insustentável, procurou-se

neste estudo, analisar a influência da incorporação de materiais finos provenientes da

trituração de pneus em argamassas.

Os resultados mostram que a incorporação de agregados de borracha permite às argamas-

sas adquirir um melhor desempenho a nível de deformabilidade. Contudo, existe o incon-

veniente de a sua resistência ser significativamente reduzida.

No entanto, tal deixa de ser relevante se estes materiais compósitos forem aplicados em

situações não-estruturais tal como em revestimentos de paredes. Neste âmbito e segundo a

norma EN 998-1, todas as argamassas analisadas, incluindo as que apresentavam a taxa de

incorporação máxima, pertencem à classe de compressão CS-II que é indicada como sen-

do adequada para este tipo de uso.

Assim, este tipo de argamassas além de possuir a resistência necessária para ser utilizado

como revestimento de paredes, contém no seu interior partículas de borracha que confe-

rem uma maior capacidade à argamassa em absorver a energia de choque, mantendo a

deformabilidade dentro de valores moderados.

Além disto, existem outras propriedades como a permeabilidade ao vapor de água e a

aderência ao suporte (após envelhecimento) em que também se verificam ganhos de qua-

lidade nas argamassas com agregados de borracha relativamente à argamassa de referên-

cia. No entanto, no que respeita à retracção, ainda não é claro que os aumentos verificados

nesta propriedade não originem acréscimos de susceptibilidade à fissuração. Neste âmbito,

é importante a realização de uma investigação adicional.

AGRADECIMENTOS Os autores agradecem ao Laboratório de Ensaios de Revestimentos de Paredes

(LNEC/LERevPa) pelo apoio no trabalho experimental e à RECIPNEU e BIOSAFE pela

inteira disponibilidade demonstrada no fornecimento do granulado de borracha.

REFERÊNCIAS

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