betão auto-compactável metodologia de composição

UNIVERSIDADE DO MINHO – ESCOLA DE ENGENHARIA

BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL

METODOLOGIA DE COMPOSIÇÃO

Rui Manuel dos Santos Ferreira

UNIVERSIDADE DO MINHO

ESCOLA DE ENGENHARIA

BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL

METODOLOGIA DE COMPOSIÇÃO

RUI MANUEL DOS SANTOS FERREIRA

ORIENTADOR: PROFESSOR SAID JALALI

DISSERTAÇÃO APRESENTADA À ESCOLA DE ENGENHARIA DO MINHO PARA A

OBTENÇÃO DO GRAU DE MESTRE EM ENGENHARIA CIVIL NA ESPECIALIDADE DE

MATERIAIS E REABILITAÇÃO DA CONSTRUÇÃO

GUIMARÃES, JULHO 2001

À Cláudia e ao Diogo

Agradecimentos

Betão auto-compactável - Metodologia de composição i

Agradecimentos

Agradeço ao Professor Said Jalali, meu orientador, todo o apoio, permanente

incentivo e disponibilidade mostrada. Pela capacidade científica, pelas criticas e pelo

diálogo aberto que sempre mantivemos, o meu profundo obrigado.

Ao Eng.º Jorge Lourenço agradeço todo o apoio que me concedeu, toda a paciência,

toda a disponibilidade e a amizade. Agradeço-lhe, também, tudo o que me ensinou a

acerca betões. Obrigado e um grande abraço.

Ao Sr. António Amaral, meu companheiro em todos os ensaios realizados, não posso

deixar de expressar a minha gratidão.

Aos amigos e a todos os colegas de trabalho o meu obrigado.

Aos meus pais como forma do mais profundo agradecimento por tudo o que fizeram

por mim.

À Cláudia agradeço de uma forma muito especial, a compreensão em todos os

momentos difíceis, o incentivo em todas as desmotivações, todo o carinho que me

tem dado, toda a sua paciência e toda a coragem que me transmitiu.

Ao Diogo agradeço as noites bem dormidas e os sorrisos no final do dia. Obrigado

filho.

Agradecimentos

Betão auto-compactável - Metodologia de composição ii

Resumo

Betão auto-compactável - Metodologia de composição iii

Resumo

Um betão cuja colocação e compactação não seja influenciada pela qualificação da

mão de obra ou pelos meios de compactação usados conduz a um produto final de

maior homogeneidade, livre de possíveis variações acidentais e de melhor qualidade.

Com o uso de adições, adjuvantes químicos e uma adequada mistura granulométrica

consegue-se obter um betão que é compactado somente devido ao seu peso próprio,

em qualquer tipo ou forma de cofragem e sem segregação ou agregação, que é

denominado por betão auto-compactável.

A auto-compactação é largamente afectada pelas características dos diversos

materiais componentes assim como as proporções com que estes entram na mistura.

É por isso necessário definir um método racional de composição de betão auto-

compactável. Vários métodos de composição de betão auto-compactável já foram

propostos, no entanto nenhum deles é um método semelhante ao do estudo de

composição de betões normais.

Neste trabalho de investigação propõe-se um método racional de composição de

betões auto-compactáveis, baseado no método das curvas de referência. O método

proposto foi avaliado, e os parâmetros relevantes foram definidos com o estudo de

composições realizadas em laboratório.

Realizaram-se betões auto-compactáveis com materiais correntes no mercado

nacional e realizou-se um estudo comparativo entre o betão auto-compactável e o

betão normal no que diz respeito aos custos dos materiais e mão de obra envolvidos

para diferentes elementos estruturais e classe de resistência.

Resumo

Betão auto-compactável - Metodologia de composição iv

Abstract

Betão auto-compactável - Metodologia de composição v

Abstract

When the placement and compaction of concrete are not influenced by the

qualification of the workmanship and the consolidation means used, the final product

is a concrete of greater homogeneity, free from possible accidental variations and

higher quality. With the use of additions, admixtures and an adequate mix design it

is possible to obtain a concrete that is compacted only due to its own weight, filling

any type of a formwork without segregation or aggregation and is designated as self-

compacting concrete.

The self-compactability is widely affected by the characteristics of the component

materials as well as their proportions. It is therefore necessary to define a rational

method the mix design of self-compacting concrete composition. Some methods of

self-compacting concrete composition already had been proposed, however none of

them are a study of normal concretes composition similar method.

In this investigation work a rational method of self-compacting concretes is

considered, based in the method of the reference curves. The considered method was

evaluated. With the study of compositions carried through in laboratory the

important parameters had been defined.

Self-compacting concretes was accomplished with current materials in the national

market and became fulfilled a comparative study between self-compacting concrete

normal concrete in that it says respect to the costs of the materials and workmanship

involved for different structural elements and resistance class.

Abstract

Betão auto-compactável - Metodologia de composição vi

Índice

Betão auto-compactável - Metodologia de composição vii

Índice

1. Introdução e objectivos 1-1

2. Betão auto-compactável 2-1

2.1 O desenvolvimento do betão auto-compactável 2-3

2.2 O estado actual do betão auto-compactável 2-6

2.2.1 Divulgação do conceito de betão auto-compactável 2-6

2.2.2 Actividades de investigação 2-9

2.3 Materiais e seu efeito na auto-compactação 2-10

2.3.1 Material pulverulento 2-10

2.3.2 Adjuvantes 2-21

2.3.3 Agregados finos 2-30

2.3.4 Agregados grossos 2-32

2.4 Método existente de definição da composição 2-33

2.4.1 Estudo de composição 2-33

2.5 Métodos de avaliação da auto-compactação 2-37

2.6 Aplicações do betão auto-compactável 2-39

3. Proposta de um novo método de composição de betões auto-

compactáveis 3-1

3.1 Introdução 3-3

3.2 Bases da proposta 3-5

3.3 Previsão da compacidade 3-6

3.4 Determinação da quantidade de ligante 3-7

3.5 Dosagem dos adjuvantes 3-8

3.6 Quantificação dos agregados 3-8

3.7 Proposta de uma curva de referência para betões auto-compactáveis 3-14

3.8 Volume de vazios 3-17

Índice

Betão auto-compactável - Metodologia de composição viii

3.9 Água de amassadura 3-18

4. Materiais usados e ensaios realizados 4-1

4.1 Materiais 4-3

4.1.1 Cimento 4-3

4.1.2 Adições 4-5

4.1.3 Agregados 4-5

4.1.4 Água 4-6

4.1.5 Adjuvantes 4-6

4.2 Ensaios realizados para o estudo das pastas 4-7

4.2.1 Pasta de consistência normal 4-7

4.2.2 Cone de Marsh 4-8

4.2.3 Espalhamento em pastas 4-10

4.3 Ensaios realizados para o estudo dos betões 4-11

4.3.1 Slump Flow 4-14

4.3.2 L Box 4-15

4.3.3 Volume de vazios do betão fresco 4-16

4.3.4 Provetes, cura e ensaio de resistência à compressão 4-17

5. Resultados e análise de resultados 5-1

5.1 Ensaios com pastas 5-3

5.1.1 Pasta de consistência normal 5-3

5.1.2 Cone de Marsh 5-9

5.1.3 Espalhamento em pastas 5-13

5.2 Ensaios com betão fresco 5-17

5.2.1 Slump Flow 5-18

5.2.2 L Box 5-22

5.2.3 Volume de vazios do betão fresco 5-24

5.3 Ensaios com betão endurecido 5-26

5.3.1 Resistência à compressão 5-26

5.3.2 Homogeneidade e acabamento das superfícies 5-31

5.3.3 Interface pasta/material granular 5-37

Índice

Betão auto-compactável - Metodologia de composição ix

6. Avaliação do método de composição proposto 6-1

6.1 Previsão da compacidade 6-3

6.2 Quantificação do ligante 6-6

6.3 Dosagem dos adjuvantes 6-9

6.4 Avaliação dos parâmetros F e G 6-10

6.5 Volume de vazios 6-19

6.6 Água de amassadura 6-20

6.7 Outras relações 6-20

7. Comparação económica entre o BAC e o betão normal 7-1

7.1 Custos 7-3

7.1.1 Custo directo de produção 7-3

7.1.2 Custo directo de colocação em obra 7-7

7.1.3 Custo directo de produção e colocação em obra 7-9

8. Conclusões 8-1

8.1 Estudo com pastas 8-3

8.2 Estudo com betões 8-3

8.3 Sugestões para o trabalho futuro 8-5

9. Bibliografia 9-1

Anexo 1 A1-1

Índice

Betão auto-compactável - Metodologia de composição x

Índice de figuras

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xi

Índice de figuras

Figura 2-1 – Modelo de Bingham

Figura 2-2 - Processo de obtenção de um BAC

Figura 2-3 – Decisão da criação da network

Figura 2-4 - Logotipo da rede internacional para Betão Auto-compactável

Figura 2-5 – Relação viscosidade – Parâmetro N – S. específica de Blaine [Nawa et al., 1998]

Figura 2-6 – Relação Coesão – Parâmetro N – S. específica de Blaine [Nawa et al., 1998]

Figura 2-7 – Esquema de ensaio U Box

Figura 2-8 – Relação entre Vw/Vp e a altura de enchimento

Figura 2-9 – Ensaio de Slump Flow

Figura 2-10 – Classificação dos superplastificantes

Figura 2-11 – Mecanismo de dispersão das partículas de cimento devido à utilização de superplastificantes. a) baseado na repulsão electrostática ; b) baseado na repulsão estérica

Figura 2-12 – Ensaio de espalhamento [Ouchi, 1998]

Figura 2-13 – Ensaio do funil V [Ouchi, 1998]

Figura 2-14 – Relação entre Γm e Rm com cimento de baixo calor de hidratação [Ouchi et al.,1998]

Figura 2-15 – Relação entre Sp/P e Γm/Rm (MC - cimento de baixo calor de hidratação; BS 4000 - escórias de alto forno com superfície Blaine 4000cm 2/g; FA - cinzas volantes; SP - superplastificante do tipo A e B) [Okamura et al., 2000]

Figura 2-16 – Relação entre Γm e Rm com cimento de baixo calor de hidratação [Okamura et al., 2000]

Figura 2-17 - Relação entre Γm e Rm e correspondente relação entre A e Vw/Vp [Okamura et al.,2000]

Figura 2-18 – Relação entre Vw/Vp e A= Rm/Γm0.4 (MC - cimento de baixo calor de hidratação; BS 4000 - escórias de alto forno com superfície Blaine 4000cm 2/g; FA - cinzas volantes; SP - superplastificante do tipo A e B) [Okamura et al., 2000]

Figura 2-19 – Relação entre Vs/Vm e a altura de enchimento do betão na U Box

Figura 2-20 – Volume de agregados grossos vs. capacidade do betão fluir através das armaduras

Figura 2-21 – Método de estudo de composição proposto por Okamura.

Figura 2-22 – Ensaio de L Box [Petersson et al., 1998]

Figura 2-23 – Ensaio U Box [Okamura et al., 2000]

Figura 2-24 – Ponte Akashi-Kaikyo. Ancoragem 4A.

Figura 2-25 - Tanque da Osaka Gas Company [Ouchi, 1998a]

Índice de figuras

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xii

Figura 3-1 – Fluxograma do processo de composições de betões [Lourenço, 1995]

Figura 3-2 – Curvas de referência, p(d) e p’(d), de Bolomey

Figura 3-3 - Curvas de referência, p(d), de Faury

Figura 3-4 – Curva de referência proposta para betões auto -compactáveis, p(d) e p’(d)

Figura 4-1 – Curvas granulométricas dos agregados

Figura 4-2 – Misturadora e sonda de consistência

Figura 4-3 – Cone de Marsh

Figura 4-4 – Molde tronco cónico do ensaio de espalhamento

Figura 4-5 – Misturadora de eixo vertical

Figura 4-6 – Ensaio de Slump Flow

Figura 4-7 – Ensaio de L Box. a) adaptado de [Petersson et al., 1998]

Figura 4-8 – Aerómetro para betão

Figura 5-1 – Representação dos resultados dos ensaios de consistência normal. Dosagem de superplastificante SV 3010 [%] vs. (A+Ad)/(C+CV)

Figura 5-2 – Representação dos resultados dos ensaios de consistência normal. Dosagem de superplastificante SV 3000 [%] vs. (A+Ad)/(C+CV)

Figura 5-3 - Representação dos resultados dos ensaios de consistência normal. CV/(C+CV) vs. (A+AD)/(C+CV) com a utilização de superplastificante SV 3010

Figura 5-4 - Representação dos resultados dos ensaios de consistência normal. CV/(C+CV) vs. (A+AD)/(C+CV) com a utilização de superplastificante SV 3000

Figura 5-5 - Representação dos resultados dos ensaios de cone de Marsh. Dosagem de superplastificante SV 3010 [%] vs. Qm [cm3/s]

Figura 5-6 - Representação dos resultados dos ensaios de cone de Marsh. Dosagem de superplastificante SV 3000 [%] vs. Qm [cm3/s]

Figura 5-7 Representação dos resultados dos ensaios de espalhamento em pastas. Dosagem de superplastificante SV 3000 [%] vs. Γm

Figura 5-8 Representação dos resultados dos ensaios de espalhamento em pastas. Dosagem de superplastificante SV 3000 [%] vs. Γm

Figura 5-9 – Ensaio de Slump Flow. Verificação da não e xistência de exsudação

Figura 5-10 – Ensaio de Slump Flow para betões com Dmáx. = 12,7mm

Figura 5-11 – Ensaio de Slump Flow para betões com Dmáx. = 19,1mm

Figura 5-12 – Relação entre a razão volumétrica Grossos/Pó e o Slump Flow

Figura 5-13 – Relação entre o volume da pasta e o Slump Flow

Figura 5-14 – Ensaio de L Box para betões com Dmáx. = 12,7mm

Figura 5-15 – Ensaio de L Box para betões com Dmáx. = 19,1mm

Figura 5-16 – Bloqueio na zona das armaduras patente no betão 19,1-0,16-0,32

Figura 5-17 – Betão vs. Volume de vazios para betões com Dmáx. = 12,7mm

Índice de figuras

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xiii

Figura 5-18 – Betão vs. Volume de vazios para betões com Dmáx. = 19,1mm

Figura 5-19 – Resistência à compressão média em função da idade para betões com Dmáx. = 12,7mm

Figura 5-20 – Resistência à compressão média em função da idade para betões com Dmáx. = 19,1mm

Figura 5-21 – Ajuste dos dados à curva proposta por Jalali

Figura 5-22 – Fotografias dos betões 12,7-0,19-0,30 e 12,7-0,19-0,34 com a idade de 28 dias




Figura 5-26 – Superfície de contacto com a cofragem do BNS3 e do BAC 19,1-0,19-0,32

Figura 5-27 – Superfície de contacto com a cofragem do BNS3 e do BAC 19,1-0,19-0,30

Figura 5-28 – Interface entre a pasta e o material granular no BAC 12,7-0,19-0,30

Figura 5-29 – Interface entre a pasta e o material granular no BAC 19,1-0,19-0,32

Figura 5-30 – Interface entre a pasta e o material granular no BNS3

Figura 5-31 – Interface entre a pasta e o material granular no BNS3

Figura 6-1 – Parâmetro K para Dmáx. = 12,7mm

Figura 6-2 – Parâmetro K para Dmáx. = 19,1mm

Figura 6-3 –Percentagem de cimento mais adições vs. volume de pó

Figura 6-4 – Resistência à compressão vs. quadrado da compacidade da pasta ligante

Figura 6-5 – Resistência à compressão vs. cubo da compacidade da pasta ligante

Figura 6-6 – Parâmetro kij vs. idade do betão

Figura 6-7 – Aferição do parâmetro F

Figura 6-8 – Curvas de referência p(d) dos 6 betões considerados auto-compactáveis

Figura 6-9 – Curvas de referência p’(d) para betões com Dmáx. = 12,7mm

Figura 6-10 – Curvas de referência p’(d) para betões com Dmáx. = 19,1mm

Figura 6-11 – Aferição do parâmetro G

Figura 6-12 – Influência do volume de pasta no parâmetro G

Figura 6-13 – Betões vs. volume da pasta

Índice de figuras

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xiv

Figura 6-14 – Betões vs. argamassa/agregados

Figura 6-15 – Betões vs. grossos/pasta

Figura 6-16 – Betões vs. grossos/pó

Figura 6-17 – Relação entre os parâmetros F e G e o volume da pasta

Figura 6-18 – Relação entre os parâmetros F e G e a razão argamassa/agregados

Figura 6-19 - Relação entre os parâmetros F e G e a razão grossos/pasta

Figura 6-20 - Relação entre os parâmetros F e G e a razão grossos/pó

Figura 6-21 – Relação entre o parâmetro F e a razão volumétrica areia/pasta

Figura 6-22 – Relação entre o parâmetro G e a razão grossos/areia

Figura 6-23 – Relação entre o parâmetro G e a razão grossos/argamassa

Figura 7-1 – Relação entre as resistências médias aos 28 dias e os custos de produção para o BAC

Figura 7-2 – Relação entre as resistências médias aos 28 dias e os custos de produção para o BNS3

Figura 7-3 – Comparação de custos entre o BAC e BNS3

Figura 7-4 - Comparação de custo de produção e colocação em obra

Índice de tabelas

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xv

Índice de tabelas

Tabela 2-1 – Propriedades dos cimentos

Tabela 2-2 – Propriedades das adições

Tabela 2-3 – Propriedades das misturas ligantes

Tabela 2-4 – Características dos pós [Edamatsu et al., 1999]

Tabela 2-5 – Características das areias [Edamatsu et al., 1999]

Tabela 2-6 - Características das areias [Edamatsu et al., 1999]

Tabela 3-1 – Valores de K para utilização na expressão de Faury

Tabela 3-2 – Valores de K’ para utilização na expressão de Faury

Tabela 3-3 – Valores do parâmetro A da curva de referência de Bolomey

Tabela 3-4 – Valores do parâmetro A da curva de referência de Faury [Lourenço, 1995]

Tabela 3-5 - Valores do parâmetro B da curva de referência de Faury

Tabela 3-6 – Coordenadas dos 3 pontos fundamentais para o traçado da curva de referência

Tabela 4-1 – Características físicas do cimento

Tabela 4-2 – Características químicas do cimento

Tabela 4-3 – Características mecânicas do cimento

Tabela 4-4 – Composição potencial do cimento

Tabela 4-5 - Características das cinzas volantes

Tabela 4-6 – Características dos agregados

Tabela 4-7 – Características dos superplastificantes usados

Tabela 4-8 – Quantidades dos diversos componentes, por m3 de betão, para os betões de máxima dimensão 12.7mm

Tabela 4-9– Quantidades dos diversos componentes, por m3 de betão, para os betões de máxima dimensão 19.1mm

Tabela 4-10 – Quantidades dos diversos componentes, por m3 de betão, para o betão BNS3

Tabela 5-1 – Composições das pastas e resultados do ensaio de consistência normal, com a utilização do Superplastificante SV 3010 e CV/(C+CV)=0,0

Tabela 5-2 - Composições das pastas e resultados do ensaio de consistência normal, com a utilização do Superplastificante SV 3010 e CV/(C+CV)=0,3

Tabela 5-3 – Composições das pastas e resultados do ensaio de consistência normal, com a utilização do Superplastificante SV 3000 e CV/(C+CV)=0,0

Tabela 5-4 - Composições das pastas e resultados do ensaio de consistência normal, com a utilização do Superplastificante SV 3000 e CV/(C+CV)=0,3

Índice de tabelas

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xvi

Tabela 5-5 – Valores das regressões lineares e respectivos quadrados do coeficiente de regressão linear, R2, representadas nas figuras 5-1 e 5-2

Tabela 5-6 – Cálculo dos declives dos troços representados nas figuras 5 -3

Tabela 5-7 - Cálculo dos declives dos troços representados nas figuras 5 -4

Tabela 5-8 – Composições das caldas e resultados do ensaio de cone de Marsh, com a utilização do Superplastificante SV 3010 e CV/(C+CV)=0,0



Tabela 5-11 - Composições das caldas e resultados do ensaio de cone de Marsh, com a utilização do Superplastificante SV 3000 e CV/(C+CV)=0,3

Tabela 5-12 - Composições das pastas e resultados do ensaio de espalhamento, com a utilização do Superplastificante SV 3010 e CV/(C+CV)=0,0




Tabela 5-16 – Características das amassaduras realizadas

Tabela 5-17 – Resultados obtidos no ensaio de Slump Flow ( a) Sem segregação ou agregação; b) Muito cascalhudo; c) Com segregação )

Tabela 5-18 - Resultados obtidos no ensaio de L Box ( a) Sem segregação ou agregação; b) Muito cascalhudo; c) Com segregação e bloqueio na zona da armadura )

Tabela 5-19 – Resultados da determinação do volume de vazios

Tabela 5-20 – Resistências à compressão obtidas em betões com máxima dimensão de agregados 12,7mm (Rc – resistência à compressão; Rcm – resistência à compressão média)

Tabela 5-21 - Resistências à compressão obtidas em betões com máxima dimensão de agregados 19,1mm (Rc – resistência à compressão; Rcm – resistência à compressão média)

Tabela 5-22 - Resistências à compressão obtidas em BNS3 (Rc – resistência à compressão; Rcm – resistência à compressão média)

Tabela 5-23 – Resultados do ajuste dos dados à expressão proposta por Jalali

Tabela 6-1 – Índices de vazios e parâmetros K’ e K

Tabela 6-2 – Relação entre a resistência à compressão em MPa e a compacidade da pasta ligante

Tabela 6-3 – Relação entre a resistência à compressão em MPa e a compacidade da pasta ligante

Índice de tabelas

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xvii

Tabela 6-4 – Relação entre o parâmetro F e a percentagem de cimento mais adições

Tabela 6-5 – Valores de F, reais e previstos através da expressão 6 -2

Tabela 6-6 – Relação entre o parâmetro G e o volume absoluto de grossos (m 3)

Tabela 6-7 – Exemplo de valores a atribuir a G

Tabela 6-8 - Valores de G, reais e previstos através das expressões 6-3 e 6-4

Tabela 6-9 – Relações indicadoras da auto-compactação

Tabela 7-1 – Custo do material

Tabela 7-2 – Custo da mistura

Tabela 7-3 – Comparação de custos entre o BAC e BNS3

Tabela 7-4 – Exemplo de cálculo do custo de colocação do betão

Tabela 7-5 – Comparação de custo de colocação para vários elementos de construção

Tabela 7-6 – Comparação de custo de produção e colocação em obra

Índice de tabelas

Betão auto-compactável - Metodologia de composição xviii

Introdução e objectivos

Betão auto-compactável – Metodologia de composição 1-1

1. INTRODUÇÃO E OBJECTIVOS



1. Introdução e objectivos

O betão auto-compactável foi desenvolvido no Japão, onde tem sido aplicado com

sucesso nos últimos 10 anos, nas mais variadas estruturas, nomeadamente em vigas

de pontes, torres e pontões e estruturas de construção civil.

A durabilidade das estruturas de betão é há vários anos uma das principais áreas de

interesse no Japão. Uma estrutura de betão só consegue ser durável se durante a sua

execução, o betão for devidamente compactado com recurso a mão de obra

especializada. Contudo, tem-se assistido ultimamente a uma diminuição da

especialização dos operários da indústria da construção civil e consequentemente a

diminuição da qualidade das obras [Okamura et al., 1999]. As causas desta realidade

são diversas podendo, no entanto, referir-se a elevada concorrência existente

actualmente entre as empresas, que as leva a tentarem reduzir os seus custos directos

à custa do recurso a mão-de-obra não qualificada mais barata.

Com o betão auto-compactável pretende-se que ele não seja afectado pela

qualificação da mão de obra durante a sua colocação em obra e que não requeira

qualquer tipo de vibração ou compactação mecânica. O betão auto-compactável é

compactado somente devido ao seu peso próprio, em qualquer tipo ou forma de

cofragem e sem segregação ou agregação [Okamura, 1996]. A utilização do betão

auto-compactável traduz-se em mais valias, nomeadamente, o melhor envolvimento

das armaduras, mesmo quando estas são muito densas, a possibilidade de novos

sistemas construtivos, a diminuição dos recursos humanos e equipamentos, a redução

do ruído associado ao equipamento de consolidação e como consequência a melhoria

da saúde ocupacional dos operários.



Contudo, o estudo deste material, só há relativamente pouco tempo se iniciou na

Europa. Nos países nórdicos, onde mão de obra especializada na indústria da

construção é escassa, e quando existe o seu custo é bastante elevado, o betão auto-

compactável já tem sido aplicado.

Os processos de definição da composição, propostos, para a obtenção deste tipo de

betão, são bastante diferentes do processo de definição de composição habitualmente

utilizado nos betões correntes, sendo este facto, uma das razões da lenta

implementação deste material.

Assim sendo, neste trabalho pretende-se:

- definir uma curva de referência para betões auto-compactáveis de modo a

obter um método de estudo de composição de betão auto-compactável, em

tudo semelhante ao método das curvas de referência, habitualmente utilizado

em betões correntes;

- produzir betões auto-compactáveis com materiais correntes no mercado

nacional;

- realizar um estudo comparativo entre esse betão e um betão normal, no que

respeita aos custos associados à produção e colocação em obra.

O processo adoptado para alcançar os objectivos consiste na proposta de uma

metodologia para o estudo de composição de betão auto-compactável e avaliação do

método por realização de composições e ensaios laboratoriais. Finalmente os

parâmetros intervenientes serão avaliados e expressões adequadas às composições

estudadas serão apresentadas.

Betão auto-compactável


2. BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL 2-3

2.1 O DESENVOLVIMENTO DO BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL 2-3

2.2 O ESTADO ACTUAL DO BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL 2-6

2.2.1 DIVULGAÇÃO DO CONCEITO DE BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL 2-6

2.2.2 ACTIVIDADES DE INVESTIGAÇÃO 2-9

2.3 MATERIAIS E SEU EFEITO NA AUTO-COMPACTAÇÃO 2-10

2.3.1 MATERIAL PULVERULENTO 2-10

2.3.2 ADJUVANTES 2-21

2.3.3 AGREGADOS FINOS 2-30

2.3.4 AGREGADOS GROSSOS 2-32

2.4 MÉTODO DE DEFINIÇÃO DA COMPOSIÇÃO 2-33

2.4.1 ESTUDO DE COMPOSIÇÃO 2-33

2.5 MÉTODOS DE AVALIAÇÃO DA AUTO-COMPACTAÇÃO 2-37

2.6 APLICAÇÕES DO BETÃO AUTO-COMPACTÁVEL 2-39



2. Betão auto-compactável

2.1 O desenvolvimento do betão auto-compactável

Os betões de consistência diferente da terra húmida e seca, têm um comportamento

reológico, que, de forma simplificada, se pode descrever recorrendo ao modelo de

Bingham [David, 1999]:

Figura 2-1 – Modelo de Bingham

ω×µ+τ=τ 0 ( 2-1 )

Sendo: τ a tensão de corte em Pa; τ0 uma tensão que traduz a resistência inicial ao

movimento, coesão, em Pa; µ a viscosidade em Pa.s e ω a velocidade de corte em s-1.

Se for possível manter a viscosidade relativamente baixa, sem que com isso se

diminua drasticamente a resistência inicial ao movimento, então, é possível obter um

material que flui facilmente, mas suficientemente coeso.

Na obtenção de um betão auto-compactável existem então, duas premissas que

deverão ser observadas, a elevada deformabilidade da pasta ou argamassa e a

viscosidade necessária para garantir a uniforme suspensão das partículas sólidas, ou

ττττ

ττττ0

ωωωω

1111

µµµµ



seja, a resistência à segregação entre os agregados grossos e a argamassa.

Na deformação do betão, designadamente quando este flui entre as armaduras ou

numa zona confinada pela cofragem, a posição relativa dos agregados é alterada,

provocando a colisão entre estas partículas, que é tanto maior quanto menor for a

distância relativa entre elas. Este movimento relativo provoca o incremento de

tensões internas no material, que consome a energia necessária para que o betão flua

normalmente, provocando a obstrução do fluxo. Este fenómeno é tanto mais

importante quanto mais restrito for o espaço por onde se dá o fluxo, nomeadamente

em elementos de pequena secção e em zonas de grande densidade de armaduras.

A redução da viscosidade diminui a capacidade da mistura manter a dispersão

homogénea dos constituintes, isto pode causar anisotropia na direcção da betonagem

e fragilizar a interface entre o material granular e a pasta ligante bem como a

interface entre as armaduras e a pasta ligante. Por outro lado, o aumento da

viscosidade da pasta previne o incremento das tensões internas resultantes da colisão

entre as partículas dos agregados, diminuindo a tendência para a obstrução do fluxo

pelos agregados quando o betão fluí através de obstáculos.

Okamura e Ozawa [Okamura et al., 1995] desenvolveram um método para a

obtenção de betão auto-compactável baseado em três preceitos: a) limitação na

dosagem de agregados; b) baixa relação água/material pulverulento e c) a utilização

de um superplastificante (figura 2-2).

A quantidade de agregados grossos deve ser menor do que a de um betão normal.

Desta forma, a distância entre as partículas dos agregados grossos é maior e por isso

a frequência de colisão entre estas é reduzida, o que conduz a uma diminuição da

energia consumida devido às tensões internas e consequente melhoramento do fluxo



do betão através de espaços limitados.

Figura 2-2 - Processo de obtenção de um BAC. Adaptado de [Okamura et al., 1995]

Com o aumento da relação água/material pulverulento é possível o incremento da

fluidez, no entanto este incremento da fluidez conduz a uma grande diminuição da

viscosidade e coesão, que pode provocar segregação dos agregados e consequente

bloqueio do fluxo. A redução da quantidade de água livre (água da amassadura

menos a água utilizada no processo de hidratação e água absorvida por agregados) e

o aumento da quantidade de material pulverulento pode aumentar a viscosidade e a

coesão do betão auto-compactável.

Os superplastificantes são moléculas longas e pesadas que se envolvem nas

partículas de cimento e lhes conferem uma elevada carga eléctrica negativa. Devido

a esta carga as partículas de cimento repelem-se umas às outras, resultando na

desfloculação e dispersão das mesmas. A utilização de um superplastificante permite

então a redução da água livre e consequente aumento da fluidez com uma pequena

Utilização de superplastificante

Baixa relação água/materialpulverulento

Limitação na dosagemde agregados

Redução das tensões internas

Adequada viscosidade

Elevada deformabilidade e

Elevada resistência à segregação

Betão Auto-compactável



diminuição da coesão. Uma elevada dosagem de superplastificante pode provocar

segregação e bloqueio do fluxo.

A combinação de um superplastificante com um agente modificador de viscosidade

ou a de um superplastificante com uma baixa relação água/material pulverulento

permite reduzir a quantidade de água livre, condição necessária para a obtenção de

uma adequada viscosidade capaz de garantir a uniforme suspensão das partículas

sólidas e a redução das tensões internas devidas à colisão entre partículas dos

agregados, responsáveis pela obstrução do fluxo [Khayat et al., 1999].

2.2 O estado actual do betão auto-compactável

O conceito básico de betão auto-compactável foi proposto por Okamura em 1988 no

“Concrete Journal” num artigo denominado “Way to reliable concrete” [Okamura,

1988].

Ozawa foi o pioneiro no desenvolvimento de betão auto-compactável, tendo

conseguido pela primeira vez o sucesso no verão de 1988. No ano seguinte foi

realizada uma demonstração aberta a 100 investigadores e engenheiros, na

Universidade de Tóquio, deste novo tipo de betão. Como resultado disto iniciaram-

se várias actividades de investigação especialmente nos laboratórios das grandes

empresas de construção do Japão e na Universidade de Tóquio [Okamura, 1996].

2.2.1 Divulgação do conceito de betão auto-compactável

O primeiro artigo sobre betão auto-compactável foi apresentado por Ozawa no “2º

East-Asia and Pacific Conference on Structural Engineering and Construction”

(ESASEC-2) em Janeiro de 1989. A apresentação por Ozawa na CANMET & ACI



International Conference, Istanbul, em Maio de 1992 acelerou a divulgação do

conceito de betão auto-compactável pelo mundo [Okamura et al., 1999].

Após o Workshop do ACI, em Bangkok em Novembro de 1994 sobre betões de

elevado desempenho, o betão auto-compactável tornou-se num ponto fulcral para os

diversos investigadores e engenheiros, que nutrissem interesse pelos temas da

durabilidade do betão e sistemas racionais de construção. Como complemento, a

apresentação por Okamura da 1996 Ferguson Lecture na convenção de Outono do

ACI, divulgou o betão auto-compactável na América do Norte. Como resultado

destas comunicações iniciaram-se várias actividades de investigação [Okamura et al.,

1999].

O primeiro workshop internacional sobre betão auto-compactável foi realizado em

Kochi no Japão em Agosto de 1998, onde foi decidida a criação de uma network para

intercâmbio de informação sobre betões auto-compactáveis utilizando a internet

“International Network for Self-Compacting Concrete (SCC-Net). A network teve o

seu inicio em Fevereiro de 1999 e funciona com o seguinte endereço:

http://www.infra.kochi-tech.ac.jp/sccnet/.

Em 1996 RILEM criou um comité técnico com o objectivo de analisar e apresentar o

estado da arte da tecnologia do betão auto-compactável. Este comité iniciou as suas

actividades em 1997 e prevê terminar os trabalhos com um relatório final. Entretanto

realizou o First International RILEM Symposium on Self-Compacting Concrete,

Stockholm em Setembro de 1999, onde foram apresentadas 67 comunicações sobre o

tema.



Figura 2-3 – Decisão da criação da network



Figura 2-4 - Logotipo da rede internacional para Betão Auto-compactável.

2.2.2 Actividades de investigação

Para que o betão auto-compactável seja utilizado como um betão corrente e não

como um betão especial é necessário estabelecer princípios e métodos para a

determinação da composição, definir procedimentos e especificações para a

realização de ensaios que visem a avaliação da auto-compactabilidade (laboratoriais

e em obra), novos processos de produção e outros sistemas racionais de construção.

Nesse sentido vários grupos de trabalho de betão auto-compactável foram criados,

nomeadamente [Okamura et al., 1999]:

- 1990-93 “Cement for High Performance Concrete” – Japan Cement

Association (JCA)

- 1990-92 “Manufacturing System for Concrete” – Japan Concrete Institute

(JCI)

- 1991-94 – “Joint Research at University of Tokyo” – 16 empresas de

construção, 3 produtores de cimento, 3 produtores de misturas e 1

produtor de betão

- 1992-94 “Super-Flowable Concrete” – Japan Concrete Institute (JCI)

- 1994-97 “Highly-Flowable Concrete” – Japan Society of Civil Engineers

(JSCE)



- 1995- “Self-Compacting Concrete” - Japan Society of Civil Engineers

(JSCE)

- 1997- “Self-Compacting Concrete” – The International Union of Testing

and Research Laboratories for Materials and Structures (RILEM)

2.3 Materiais e seu efeito na auto-compactação

O comportamento do betão enquanto fresco, é influenciado pelas características

químicas e físicas dos seus componentes. Isto torna-se bastante mais importante no

caso do betão auto-compactável pois pode ser posta em causa a sua capacidade de

auto-compactação.

2.3.1 Material pulverulento

O betão auto-compactável pode conter diversas combinações de materiais em pó,

nomeadamente, cimento portland normal, cimento portland composto, escórias,

cinzas volantes, pó de pedra calcária e ainda outros.

Nas páginas seguintes far-se-á, de forma sucinta, a caracterização dos materiais

pulverulentos mais utilizados na composição do betão auto-compactável e o seu

efeito nas propriedades do betão enquanto fresco.

Cimento

A elevada trabalhabilidade do betão é cada vez mais obtida com recurso à utilização

de adjuvantes que actuam sobretudo sobre as partículas de cimento e eventualmente

sobre as partículas das adições minerais. A dispersão das partículas de cimento, a

que a utilização de adjuvantes conduz, é influenciada pela composição química do

cimento ou eventualmente das adições.



Uma quantidade substancial do adjuvante é imediatamente absorvida pelos

aluminatos tricálcico (C3A) e pelos aluminoferratos tetracálcico (C4AF), e pouco

tempo depois do contacto com a água iniciam-se as suas reacções de hidratação. Só

depois é que o adjuvante restante é absorvido pelos silicatos tricálcico (C3S) e pelos

silicatos bicálcico (C2S), que são os componentes majoritários do cimento.

Referencie-se que a quantidade de adjuvante disponível para os C3S e C2S é

condicionada pela quantidade absorvida pelos C3A e C4AF, e será tanto menor

quanto maior for a quantidade de C3A e C4AF. Isto conduz a que cimentos com

elevada quantidade de C3A e C4AF tenham uma absorção de adjuvante não uniforme

e uma má acção dispersante do adjuvante. O produto de hidratação dos C3A e C4AF

bloqueia as partículas de cimento reduzindo assim a trabalhabilidade [Nawa et al.,

1998].

Os C3A, C4AF e C3S, todos hidratam rapidamente, no entanto os C3S são os

responsáveis pelo desenvolvimento da maior parte da resistência inicial. Os C2S

hidratam mais lentamente, e é isto que conduz ao incremento de resistência ao longo

do tempo. Além disso os C 3S e C3A são os responsáveis pela maior parte do calor de

hidratação nas primeiras 48h. A substituição parcial dos C3A e dos C3S por C4AF e

C2S respectivamente, conduz a uma diminuição do calor de hidratação e a uma

redução da resistência inicial, sem no entanto afectar a resistência final do betão

[Nawa et al., 1998].

Todos os aspectos referenciados deverão ser cuidadosamente analisados na definição

do cimento a utilizar na realização de betão auto-compactável. No entanto um

cimento rico em C2S é um excelente cimento para a realização de betão auto-

compactável.



O tamanho e a forma das partículas de cimento são também parâmetros que

influenciam o comportamento do betão [Fugiwara et al., 1997].

Na figura 2-5 apresenta-se a relação entre a superfície específica de Blaine, a

dispersão granulométrica das partículas e a viscosidade.

Figura 2-5 – Relação viscosidade – Parâmetro N – S. específica de Blaine [Nawa et al., 1998]

A dispersão das partículas está representada pelo parâmetro N da equação de Rosin-

Rammler

( )Nbxexp100R −= ( 2-2 )

sendo: R a percentagem de material retido na malha de dimensão x e N será tanto

maior quanto maior for a dispersão granulométrica das partículas [Allen, 1999].

Verifica-se que a viscosidade é tanto maior quanto maior for a superfície específica.

Um cimento com grande superfície específica conduz a um grande número de

partículas de cimento na pasta e a área em contacto com a água é elevada. No

entanto a distância entre partículas de cimento diminui e a frequência da colisão entre

Superfície específica de Blaine [m2/kg]

Par

âmet

ro N

Viscosidade [Pa.s]



estas aumenta [Nawa et al., 1998].

Na figura 2-6 apresenta-se a relação entre a superfície específica de Blaine, o

parâmetro N da equação de Rosin-Rammler e a coesão. Referencia-se que quanto

menor for o parâmetro N menor é a coesão e que a um elevado valor de N

corresponde uma elevada compacidade. Da análise das figuras 2-5 e 2-6 conclui-se

que a uma elevada compacidade do cimento corresponde uma elevada coesão da

pasta [Nawa et al., 1998].

Figura 2-6 – Relação Coesão – Parâmetro N – S. específica de Blaine [Nawa et al., 1998]

Perante este conhecimento foram desenvolvidos cimentos formados por misturas de

partículas de clinquer grossas e finas. No entanto verificou-se que a perda de finura

do cimento conduzia a menores resistências iniciais [Nawa et al., 1998].

Escórias de alto forno de elevada finura

As escórias granuladas de alto forno são um produto não metálico resultante da

fabricação do aço. Obtêm-se simultaneamente com o ferro fundido em alto forno e

submetido bruscamente a um arrefecimento, por imersão em água, vapor de água ou

Superfície específica de Blaine [m2/kg]

Par

âmet

ro N

Coesão [Pa]



ar, adquire a forma granular de pequenas dimensões, cor amarela-acastanhada e

estrutura vítrea ou amorfa.

As escórias de alto forno podem ser moídas e assim serem transformadas num pó

muito fino, com características aglomerantes em tudo semelhantes às de um cimento.

Com o avanço, nos últimos anos, das técnicas de moagem e separação é possível

produzir muito mais pó e com dimensões menores. A título de exemplo a escória

utilizada no Japão para a produção de cimento tem uma finura entre 3.400 a

4.400cm2/g enquanto que já se conseguem finuras na ordem dos 10.000cm2/g

[Sakamoto et al., 1991].

Ao contrário do que seria de esperar a utilização de escórias de elevada finura na

composição de betão, desde que as partículas tenham a superfície vidrada e lisa, não

conduz a um aumento da quantidade de água necessária para a obtenção da mesma

trabalhabilidade quando comparada com a utilização só de cimento.

Estudos efectuados por Numata, utilizando um viscosímetro rotacional, indicam que

a tixotropia de uma pasta incorporando escórias de elevada finura diminui quando

comparada com uma pasta de cimento portland normal [Numata, 1987]. Além disso,

estas escórias, não iniciam as reacções de hidratação imediatamente após o contacto

com a água, como no caso das partículas de clinquer, pelo que a perda de

trabalhabilidade é mais lenta. Por estas razões a escória do alto forno de elevada

finura tem sido utilizada como adição em betões que requerem elevada

trabalhabilidade, nomeadamente em betões auto-compactáveis.



Cinzas volantes

As cinzas volantes são um subproduto industrial provenientes da queima de carvão

pulverizado ou moído em centrais termoeléctricas. No processo de produção de

energia eléctrica com recurso à queima de carvão resultam resíduos que são

arrastados com os gases de combustão e recolhidos através de captação mecânica ou

por precipitação electrostática, daí o nome de cinzas volantes.

As características físicas e a composição química das cinzas volantes apresentam

uma grande dispersão resultante de diversos factores, nomeadamente, do tipo de

carvão utilizado na queima, do processo de queima e da presença de combustível nas

câmaras de combustão.

As características físicas dependem essencialmente do tipo de equipamento utilizado

na sua captação, sendo os colectores mecânicos os que conduzem a cinzas mais

grossas. Desde que sejam de boa qualidade as cinzas são um pó muito fino

constituído em grande parte por pequenas partículas esféricas com um diâmetro que

varia entre 0,5 a 200µm [Vénuat, 1989].

Estas características influenciam claramente o comportamento reológico do betão.

Conduzem a baixos coeficientes de atrito entre as suas partículas e também entre

estas e as partículas dos outros componentes, minorando a energia despendida para a

realização do fluxo e por consequência o aumento da trabalhabilidade.

A sua elevada finura não conduz à necessidade de grandes quantidades de água

devido à sua forma esférica. A obtenção de uma trabalhabilidade de referência num

betão com a utilização de cinzas volantes consegue-se com menor quantidade de

água do que a necessária para um betão sem cinzas.



A composição química depende, como facilmente se depreende, da matéria prima

utilizada na queima, em particular da quantidade de material mineral presente no

carvão a queimar. Os principais componentes presentes são o óxido de silício, o

óxido de alumínio, o óxido de ferro e pequenas quantidades de carvão não queimado.

Da composição química depende o efeito pozolânico, que vai conferir ao betão

endurecido, a longo tempo, resistências superiores. Este efeito consiste na reacção

dos compostos siliciosos (reactivos) com o hidróxido de cálcio, resultante da

hidratação do cimento, quando na presença da água. Os produtos resultantes desta

reacção têm propriedades aglomerantes semelhantes às da hidratação do cimento,

conduzindo por isso a incrementos da resistência final.

No entanto as cinzas volantes têm também um efeito de fíler, sobretudo se forem

utilizadas em grandes quantidades. As partículas das cinzas volantes são um pouco

mais pequenas do que as de cimento, e bastante mais finas do que os restantes

componentes, e por isso ocupam os vazios deixados pelos outros componentes,

conduzindo a misturas com maior compacidade.

Fílers calcários

Os fílers são um material fino obtidos por moagem fina ou por pulverização de

algumas rochas, em que as partículas mais grossas não ultrapassam os 80µm. O seu

nome provêm do inglês “to fill” que significa encher ou preencher [Vénuat, 1989].

O fíler mais utilizado resulta de rochas calcárias ou silico -calcárias moídas.

Estudos de pesquisa em laboratório, mostram que os fílers não tem somente acções

físicas mas também acções físico-químicas e extremamente importantes.

São vários os factores que diferenciam os fílers e influenciam o seu desempenho, os



mais importantes são:

- a sua origem, a sua composição química e mineralógica, as quebras de

estrutura molecular que possam existir e a presença de impurezas;

- a finura, a forma das partículas e as características da superfície;

- a dureza e a porosidade.

Os fílers calcários são os mais reactivos na presença do cimento, em oposição aos

siliciosos que são praticamente inertes. A reactividade depende da natureza do

calcário e do seu estado de cristalização e será tanto menor quanto maior for o grau

de cristalização. A moagem da rocha conduz à desorganização, por rotura, da

estrutura existente e ainda a um aumento de finura, factores que aumentam a

capacidade de reacção com o cimento [Vénuat, 1989].

A adição de fílers ao betão tem por intenção a melhoria da distribuição

granulométrica, o que conduz à melhoria da trabalhabilidade e a melhor retenção de

água eliminando a exsudação, a modificação da coesão da pasta, permitindo deste

modo o fluxo sem necessidade de lubrificação e ainda aumentar a compacidade e

assim melhorar a durabilidade.

Estudos recentes mostram que a utilização de fíler calcário, como adição em betão

para estruturas com grandes massas, onde é elevado o risco de fissuras por retracção

térmica devido às reacções de hidratação do cimento, conduz a reduções

significativas na temperatura do betão [Arima et al., 1993].

Efeito na auto-compactação

A auto-compactação do betão requer, como foi dito, elevada fluidez mas também



adequada resistência à segregação. Estas duas características, na generalidade dos

casos, opõem-se uma à outra, é nisto que se traduz a grande dificuldade na definição

da composição do betão auto-compactável.

A definição das características ideais do material pulverulento para a realização do

betão auto-compactável ainda não existe, no entanto já existem alguns estudos que

indicam alguns caminhos a seguir.

Apresentam-se de seguida alguns indicadores resultantes de ensaios na U Box (figura

2-7) que visam explicar como é que o tipo de pó que se utiliza, a sua granulometria e

a sua forma condiciona a capacidade de auto compactação do betão. A altura de

preenchimento determinada no ensaio da U Box é um indicador usado para

representar a auto-compactação do betão fresco.

Figura 2-7 – Esquema de ensaio U Box [Ouchi, 1998]

abertura da porta central

Alt

ura

de

ench

imen

to B

etão



A figura 2.8 [Edamatsu et al., 1997] mostra a relação entre a razão volumétrica

água/pó (Vw/Vp) e a altura de enchimento determinada na U Box. Esta relação

baseia-se na premissa de que a deformabilidade do betão fresco é constante e com

um valor de 600±50mm, determinado no ensaio de Slump Flow (figura 2-9).

Figura 2-8 – Relação entre Vw/Vp e a altura de enchimento [Edamatsu et al., 1997]

Figura 2-9 – Ensaio de Slump Flow [Beaupré et al, 1999]

Os betões foram realizados com os pós apresentados nas tabelas 2 -1, 2-2 e 2-3.

Apesar do autor na publicação [Edamatsu et al., 1997a] não aludir como determinou

o factor de dimensão e o factor de distribuição, refere que o factor de dimensão

Razão volumétrica água/pó

Alt

ura

de e

nchi

men

to [

cm]



representa o tamanho das partículas do pó e o factor de distribuição representa a

distribuição granulométrica e que às partículas de pequenos diâmetros corresponde

um factor de dimensão elevado e a uma granulometria extensa corresponde um

pequeno factor de distribuição

Tabela 2-1 – Propriedades dos cimentos

Tipo Símbolo Densidade Finura [cm2/g]

C3S [%]

C2S [%]

C3A [%]

C4AF [%]

Factor de dimensão

Factor de distribuição

Portland Normal

NC 3,15 3320 55 20 9 8 1,12 0,99

Portland “low heat”

LHC 3,23 3220 22 56 3 11 1,13 0,99

Tabela 2-2 – Propriedades das adições


Factor de dimensão


Escórias de alto forno

BS 2,90 4510 1,27 0,94

Fíler calcário

LS 2,73 5120 1,23 0,74

Cinzas volantes

FA 2,24 3060 1,02 0,92

Tabela 2-3 – Propriedades das misturas ligantes

Tipo Factor de dimensão


Vw/Vp óptima

NC+BS 1,18 0,88 1,02

NC+LS 1,17 0,88 1,08

NC+FA 1,08 0,96 1,08

LHC+LS 1,17 0,88 0,85

Na análise da figura 2-8 verifica-se que, para todos os materiais, existe um máximo

da altura de enchimento perfeitamente definido. A este máximo corresponde uma

razão óptima Vw/Vp.



Verifica-se também que para razões Vw/Vp superiores à óptima a altura de

enchimento diminui. Ito pode explicar-se pelo facto de a viscosidade ficar bastante

reduzida, o que conduz a colisões mais frequentes entre os agregados grossos,

diminuindo a energia disponível para a realização do fluxo, ou seja, à segregação e à

obstrução entre obstáculos. Para razões Vw/Vp inferiores à óptima a viscosidade é

demasiado alta e a fluidez insuficiente para que o fluxo se dê somente devido ao seu

peso próprio.

Aos valores óptimos da razão Vw/Vp, correspondem alturas de enchimento diversas,

dependendo do tipo de material. Além disso, a razão óptima Vw/Vp varia dependendo

do tipo de pó. Estes resultados podem justificar-se pelo facto da distribuição

granulométrica e a forma das partículas serem distintas de pó para pó.

2.3.2 Adjuvantes

O adjuvante, segundo a norma NP ENV 206, é um produto que adicionado em

pequenas quantidades referidas à massa do cimento, antes ou durante a amassadura

ou numa operação adicional de amassadura, provoca as modificações requeridas das

propriedades normais.

Neste âmbito o tipo de adjuvantes é bastante diversificado, podendo referir-se alguns

dos mais utilizados, os superplastificantes ou redutores de água de alta gama, os

plastificantes ou redutores de água, os introdutores de ar, os retardadores ou

aceleradores de presa, os retardadores ou aceleradores de endurecimento, os agentes

de viscosidade, entre outros. Todos os adjuvantes têm funções perfeitamente

definidas e específicas e devem minimizar as influências nas outras propriedades do

betão.



A escolha e definição dos adjuvantes a aplicar deverá ser precedida de um completo

estudo das suas características e potencial, assim como da determinação da

compatibilidade com os restantes materiais utilizados no betão. Disto depende o bom

e efectivo desempenho do adjuvante e a consequente qualidade do betão.

Tendo em conta o objecto deste trabalho iremos fazer uma apresentação, só daqueles

que tem maior interesse para o betão auto-compactável, e que interferem de forma

efectiva e objectiva na reologia deste material.

Superplastificantes

Os superplastificantes ou redutores de água de alta gama, como o nome indica,

permitem aumentar a plasticidade da pasta, aumentando assim a trabalhabilidade do

betão ou ainda reduzir a quantidade de água mantendo a trabalhabilidade.

O avanço científico e tecnológico na química dos adjuvantes permitiu a produção de

superplastificantes de cada vez maior potencial.

A figura 2-10 mostra a classificação dos superplastificantes que actualmente se

usam, são eles: os de polímeros de naftaleno sulfonado, os de melamina sulfonada,

os copolímeros vinílicos e finalmente os carboxilatos modificados. Estes últimos são

os superplastificantes de última geração, permitindo reduções de água até aos 40%.

Os mecanismos de dispersão das partículas de cimento devido à utilização de um

superplastificante podem definir-se como sendo de 2 tipos: a) baseado na repulsão

electrostática ; b) baseado na repulsão estérica.

Os polímeros de naftaleno sulfonado e os de melamina sulfonada tem uma acção

baseada na repulsão electrostática. A facilidade dissociativa iónica do grupo



sulfónico é maior quando comparada ao grupo carboxilo, assim consegue-se uma

carga negativa nas partículas de cimento, que têm uma concentração iónica elevada e

estabiliza a dispersão [Nawa et al., 1998].

Figura 2-10 – Classificação dos superplastificantes

O mecanismo de dispersão das partículas de cimento baseado na repulsão estérica é o

que está presente nos carboxilatos modificados. Todos estes superplastificantes são

polímeros de ligação com cadeias de óxido de etileno com elevada resistência a sais

e moléculas com cadeia lateral. As cadeias de óxido de etileno têm uma grande

facilidade em reter água, formando uma camada de absorção volumosa e espessa na

superfície das partículas de cimento. Esta camada provoca a elevada repulsão

estérica. A figura 2-11 mostra os mecanismos de dispersão referidos.

Figura 2-11 – Mecanismo de dispersão das partículas de cimento devido à utilização de superplastificantes. a) baseado na repulsão electrostática ; b) baseado na repulsão estérica.



Como já foi referido anteriormente, as características do material pulverulento

condicionam a acção dispersante do superplastificante. Os C3A e os C4AF fazem

uma absorção do superplastificante muito mais rapidamente do que os C3S e os C2S,

dai resulta que os primeiros tem muito maior quantidade de superplastificante

disponível, enquanto que os segundos ficam com uma quantidade muito mais

reduzida. Isto conduz a que cimentos com elevada quantidade de C3A e C4AF

tenham uma absorção de adjuvante não uniforme e uma má acção dispersante do

adjuvante.

Efeito na auto-compactação

Na ausência de adjuvantes as pequenas partículas de cimento tendem a flocular,

devido às forças atractivas, de tipo Van der Waals, que se geram entre elas. Esta

floculação tende a reter água, e quanto maior for esse efeito maior será a tixotropia

da pasta de cimento, ou seja, menor será a sua capacidade de fluir quando sujeita,

somente, à acção da gravidade [David, 1999].

As características dos materiais pulverulentos e dos superplastificantes afectam de

forma clara as propriedades das argamassas que compõe o betão. Desta forma,

alguns testes sobre argamassas e pastas foram propostos para avaliar as

características dos materiais componentes do betão. Entre os mais divulgados estão

o ensaio de espalhamento e o ensaio do funil V para argamassas ou pastas (figuras 2-

12 e 2-13) [Ouchi, 1998].

No ensaio de espalhamento, o molde tronco cónico é colocado sobre uma placa de

vidro, cheio de argamassa e retirado. Os diâmetros finais da argamassa são medidos

em duas direcções perpendiculares. No ensaio do funil V, o funil é cheio com 1,1

litro de argamassa e é cronometrado o tempo, desde a abertura do orifício até que



apareça a primeira luz, quando olhamos na vertical para baixo através do funil

[Domone et al., 1999].

Figura 2-12 – Ensaio de espalhamento [Ouchi, 1998]

Figura 2-13 – Ensaio do funil V [Ouchi, 1998]

Um método para avaliação do efeito dos superplastificantes no betão auto-

compactável, foi proposto por Masahiro Ouchi [Ouchi, 1998, Ouchi et al.,1998 e

Okamura et al., 2000]. Este método é baseado em ensaios em argamassas e não em

betões, no entanto já foram determinados os valores dos ensaios em argamassas que

conduzem a betões auto-compactáveis.

Os ensaios de espalhamento e do funil V permitem determinar os índices Γm e Rm



para a avaliação da deformabilidade e viscosidade, respectivamente:

120

21 −×

=Γd

ddm ( 2-3 )

com d1 e d2 os diâmetros medidos após ensaio e d0 o diâmetro inferior do molde

tronco cónico, e

tRm

10= ( 2-4 )

sendo t o tempo de escoamento da argamassa através do funil, em segundos.

Elevados valores de Γm indicam elevada deformabilidade e pequenos valores de Rm

indicam elevada viscosidade. Os valores de Γm e Rm que conduzem a betões auto-

compactáveis estão, respectivamente entre 5 e 7, e 1 e 1,3 [Okamura et al., 1995].

Estudos realizados com argamassas com razões volumétricas areia/argamassa iguais

a 40%, várias razões volumétrica água/pó (Vw/Vp) e diversas dosagens de

superplastificante (Sp/P, razão mássica superplastificante/pó), demonstram que a

relação entre Γm e Rm é linear, conforme se pode observar na figura 2-14 [Ouchi et

al.,1998].

Figura 2-14 – Relação entre Γm e Rm com cimento de baixo calor de hidratação [Ouchi et al.,1998]



A razão entre Γm e Rm, para cada dosagem de superplastificante, é um parâmetro

efectivamente indicador do efeito do superplastificante e independente da razão

Vw/Vp [Ouchi et al., 1998 e Okamura et al., 2000].

Pode-se afirmar que, fixando o tipo de pó e o tipo de superplastificante, fazendo

variar somente a dosagem deste último, valores altos de Γm/Rm indicam um grande

efeito do superplastificante, ou seja, elevada deformabilidade sem perda de

viscosidade [Ouchi et al., 1998 e Okamura et al., 2000].

Pode ainda definir-se uma relação entre Γm/Rm e Sp/P, esta relação será do tipo

CPS

BRmm p −×=Γ , em que os parâmetros B e C são significativamente

afectados pelos tipos de superplastificante e pó usados. Este facto está patente na

figura 2-15.

Figura 2-15 – Relação entre Sp/P e Γm/Rm (MC - cimento de baixo calor de hidratação; BS 4000 - escórias de alto forno com superfície Blaine 4000cm2/g; FA - cinzas volantes; SP - superplastificante

do tipo A e B) [Okamura et al., 2000]

Estudos fazendo variar a razão Sp/P e mantendo constante a razão Vw/Vp para o

mesmo tipo de pó, permitem determinar uma relação entre Γm e Rm. A relação

ΓΓΓΓm/Rm



proposta é Rm = A . Γm0,4 com A = K . Vw/Vp – D, isto é, a relação entre A e Vw/Vp

é linear (figuras 2-16 e 2-17) [Ouchi et al., 1998 e Okamura et al., 2000].

Figura 2-16 – Relação entre Γm e Rm com cimento de baixo calor de hidratação [Okamura et al., 2000]

Figura 2-17 - Relação entre Γm e Rm e correspondente relação entre A e Vw/Vp [Okamura et al.,2000]

As relações entre Vw/Vp e A, representadas na figura 2-18, mostram que o declive

depende das propriedades das partículas sólidas presentes na argamassa.

A argamassa composta por cinzas volantes apresenta o maior declive,

aproximadamente 6, e todas as outras argamassas compostas por pós com superfície

de Blaine entre 3000 e 4000 cm2/g apresentam declives semelhantes e

aproximadamente 4. Salienta-se também que o declive é independente do tipo de



superplastificante utilizado [Okamura et al., 2000].

Figura 2-18 – Relação entre Vw/Vp e A= Rm/Γm0,4 (MC - cimento de baixo calor de hidratação; BS 4000 - escórias de alto forno com superfície Blaine 4000cm2/g; FA - cinzas volantes; SP -

superplastificante do tipo A e B) [Okamura et al., 2000]

Para a obtenção de uma argamassa com trabalhabilidade definida, que pode ser

indicada pelos parâmetros Γm e Rm, a exigência de água é tanto menor quanto maior

for o declive da recta A = K . Vw/Vp – D dessa argamassa. Esse declive varia

essencialmente com o tipo de pó que compõe a argamassa.

Conclui-se que as razões Sp/P e Vw/Vp podem ser determinadas, bastando para isso

conhecer as relações entre estas e os parâmetros resultantes dos ensaio de

espalhamento (Γm) e do ensaio do funil V (Rm) [Ouchi, 1998].



2.3.3 Agregados finos

As características dos agregados finos (areias), nomeadamente, a distribuição

granulométrica e a forma das partículas, assim como a quantidade presente na

composição do betão auto-compactável interfere no seu comportamento enquanto

fresco.

Alterações na quantidade de areia provocam alterações na porosidade e na área

superficial total de agregados. Se a quantidade de areia for muito elevada a

quantidade de pasta entre as partículas de agregados é insuficiente e a fluidez do

betão é reduzida. Se a quantidade de areia for demasiado baixa, o esqueleto granular

pode ser insuficiente para a quantidade de pasta, conduzindo a segregação e/ou

exsudação. É por isso importante definir a quantidade de areia certa para

composição de um betão auto-compactável [Fang et al., 1999].

Um dos parâmetros geralmente aceite para o estudo da quantidade de agregados

finos é a razão volumétrica entre o volume de areia com partículas de diâmetro

superior a 90µm e o volume de argamassa excluindo o ar (Vs/Vm) [Nawa et al.,

1998].

As características dos materiais usados são as apresentadas nas tabelas 2-4, 2-5 e 2-6

[Edamatsu et al., 1999]. A figura 2-19 apresenta relações entre Vs/Vm e a altura de

enchimento do betão fresco, determinada na U Box, com vários pós e com várias

areias.



Tabela 2-4 – Características dos pós [Edamatsu et al., 1999]


Diâmetro médio das partículas [µµµµm]

Partículas ≥≥≥≥90µµµµm [%]

Portland normal

N 3,13 3630 13,1 0

LS4 2,71 4330 26,2 18,5 Fíler calcário

LS7 2,71 7340 4,4 0

Escórias de alto forno

BS 2,89 4120 11,9 0

Cinzas volantes

FA 2,34 4220 19,7 7,5

Tabela 2-5 – Características das areias [Edamatsu et al., 1999]

Tipo Densidade Volume sólido [%]

Módulo de finura Absorção [%]

Areia do rio 2,56 66,9 3,03 1,17

Areia da terra 2,64 68,1 2,42 0,82

Areia britada 2,67 59,1 2,45 1,04

Tabela 2-6 - Características das areias [Edamatsu et al., 1999]

Percentagem de passados [%] Tipo

0,075mm 0,15mm 0,3mm 0,6mm 1,2mm 2,5mm 5mm

Areia do rio 1,7 5 16 35 60 81 100

Areia da terra 0,8 11 37 58 69 83 100

Areia britada 5,9 12 28 46 71 98 100

Figura 2-19 – Relação entre Vs/Vm e a altura de enchimento na U Box [Edamatsu et al., 1999]

Alt

ura

de e

nchi

men

to [

mm

] N + Areia do rio N + Areia britada N + Areia da terra FA + Areia do rio FA + Areia britada LS + Areia do rio BS + Areia do rio



Quando Vs/Vm é pequena, a altura de enchimento é praticamente constante e

independente do tipo de agregado fino. No entanto a razão Vs/Vm máxima que

conduz a alturas de enchimento capaz de garantir um betão auto-compactável é

muito diferente de agregado para agregado. A razão Vs/Vm óptima é afectada pela

finura para agregados com a mesma compacidade (é o caso da areia do rio e da areia

da terra, e é ainda afectada pela compacidade para agregados com a mesma finura (é

o caso da areia da terra e da areia britada).

2.3.4 Agregados grossos

A máxima dimensão, a quantidade, a natureza e o tipo de agregados grossos

condiciona a capacidade de auto-compactação do betão. A figura 2-20 mostra a

relação entre a quantidade de agregados grossos, em volume, e a capacidade do betão

passar através de obstáculos compostos por armaduras. Verifica-se assim que o

betão perde capacidade de fluir através de obstáculos com o aumento da quantidade

de grossos e com a máxima dimensão dos agregados [JSCE, 1998].

Figura 2-20 – Volume de agregados grossos vs. capacidade do betão fluir através das armaduras [JSCE, 1998]

Cap

acid

ade

do b

etão

flu

ir

atra

vés

das

arm

adur

as [%

]

Volume absoluto de agregados grossos [m3/m3]



2.4 Método de definição da composição

A composição de um betão auto-compactável é definida de forma a satisfazer o

comportamento solicitado, nomeadamente, a auto-compactação, a fluidez, a

deformabilidade, a resistência e a durabilidade. Deste modo o estudo de composição

de um betão deve estar dividido em três fases: levantamento das condições do local

de aplicação do betão, definição do estudo de composição e verificação do estudo de

composição.

Na primeira fase, será realizado o levantamento dos condicionantes estruturais, dos

requisitos impostos por razões construtivas e das condições ambientais locais. Com

base neste levantamento é definida a resistência pretendida, a dimensão máxima dos

agregados, a classe de exposição, em suma, as especificações do comportamento do

betão.

Na segunda fase, é feita a escolha e caracterização dos componentes do betão

(cimento, adições, agregados, adjuvantes e água), seguindo-se a definição das

proporções iniciais de cada um dos componentes.

Finalmente, na terceira fase, são realizados ensaios de estudo, através de

amassaduras experimentais, por forma a aferir das características do betão obtido.

Este processo é iterativo; caso as características obtidas não satisfaçam as

especificações é necessário voltar de novo à segunda fase, proceder a rectificações e

continuar o ciclo, e assim sucessivamente [Lourenço, 1995].

2.4.1 Estudo de composição

A auto-compactação é largamente afectada pelas características dos diversos



materiais componentes assim como pelas diversas proporções com que estes entram

na mistura. É por isso necessário definir um método racional de composição de

betão auto-compactável.

Vários métodos de composição de betão auto-compactável já foram propostos, no

entanto existem dois que são os mais divulgados. O apresentado por Okamura et al.

em 1995 e o proposto pela Sociedade Japonesa de Engenheiros Civis (JSCE) em

1998.

Os últimos desenvolvimentos, de acordo com os objectivos do projecto “European

SCC”, indicam que deverá ser utilizado apenas um adjuvante com o objectivo da

auto-compactação. Para isso deve recorrer-se aos novos tipos de adjuvantes e ou a

combinações de polímeros [Bartos et al., 1999].

2.4.1.1 Método proposto por Okamura

Okamura et al. [Okamura et al., 1995] propuseram um método de estudo de

composição de betão auto-compactável simples, com a intenção de se tornar comum

o fornecimento, deste betão, por centrais de betão pronto. O método baseia-se em

manter fixa a quantidade de agregados finos e grossos e fazer o ajuste da razão

água/pó e da dosagem de adjuvante por forma a obter-se a auto-compactação.

Este método prevê os seguintes parâmetros:

a) A quantidade de agregados grossos é fixa e o seu volume absoluto igual a

50% do volume sólido. Para quantidades superiores a 50% a auto-

compactação falha frequentemente;

b) A quantidade de agregados finos, com partículas de dimensão superior a



90µm, é fixa e o seu volume absoluto igual a 40% do volume de

argamassa. Este valor é definido, pelo lado da segurança, por forma a

garantir a auto-compactação, mesmo quando existem variações na

qualidade dos materiais;

c) A razão água/pó, em volume, assume-se entre 0,9 e 1,0 dependendo das

propriedades do pó;

d) A dosagem de superplastificante e a razão água/pó final são determinadas,

recorrendo a realização de amassaduras experimentais e aos consequentes

ensaios de auto-compactação;

e) O volume de vazios entre 4 e 7% dependendo do meio ambiente a que o

betão está exposto.

Figura 2-21 – Método de estudo de composição proposto por Okamura. Adaptado de [Ouchi, 1998]

2.4.1.2 Método proposto pela JSCE

Este método foi baseado num conjunto de trabalhos de investigação assim como na

experiência adquirida na realização de algumas obras e pressupõe dois tipos de

betões auto-compactáveis [JSCE, 1998]:

a) Os “tipo pó”, a auto-compactação é baseada na grande quantidade de pó

Grossos Finos Pó Água

50% do volume sólido

40% do volume de argamassa

Valores Fixos

Valores a serem determinados com

amassaduras experimentais



presente na mistura;

b) Os “tipo agente de viscosidade”, a auto-compactação é conseguida sobretudo

com recurso à utilização de um agente de viscosidade.

Por esta razão a quantidade de água, a razão água/pó e a quantidade de pó variam

consoante o tipo de betão considerado.

Os valores para os quais o método aponta são:

a) A quantidade de agregados grossos, em volume, deve estar compreendida

entre 0,30 e 0,32m3/m3. Sendo a dimensão máxima do agregado 20 ou

25mm;

b) A quantidade de água, caso se trate de um betão “tipo agente de viscosidade”,

deve ser menor ou igual a 80 l/m3, deve ser aferida para cada tipo de agente

de viscosidade, e estar compreendida entre 155 e 175 l/m3 caso se trate de um

betão “tipo pó”;

c) A razão volumétrica água/pó e a quantidade de pó para o betão “tipo agente

de viscosidade” deve ser determinada para cada tipo de agente, e deve estar

compreendida entre 0,28 - 0,30. Para o “tipo pó” a quantidade de pó deve

estar entre 0,16 e 0,19m3/m3;

d) O volume de vazios 4,5%;

e) A quantidade de agregados finos, em volume, é a necessária para perfazer

1m3;

f) As quantidades de adjuvantes são as recomendadas pelos fabricantes.



2.5 Métodos de avaliação da auto-compactação

Os métodos existentes para a realização da avaliação da auto-compactação, uma vez

que não existe qualquer normalização a esse respeito, são os mais variados, sendo

constantemente propostos novos ensaios.

Existem 3 ensaios, que são na generalidade reconhecidos, o Slump Flow, L Box e U

Box. Para a avaliação da auto-compactação estes ensaios são complementares.

Assim sendo, é prática corrente a realização do Slump Flow e o L Box ou U Box na

avaliação da auto-compactação.

O ensaio de Slump Flow (ver figura 2-9), é um método geralmente utilizado, para

avaliar a capacidade de deformação do betão, quando sujeito, somente, ao seu

próprio peso e sem qualquer restrição. Com este método não se pode avaliar a

capacidade que o betão possui de passar através das armaduras. Betões com o

mesmo Slump Flow poderão ter comportamentos distintos aquando da passagem

pelas aberturas definidas pelas armaduras, dependendo esse comportamento da

composição do betão [Noor et al., 1999].

Para o betão ser considerado auto-compactável o T50cm, isto é, o tempo para o betão

atingir os 50cm de diâmetro, deve estar compreendido entre 1 e 2s [Sonebi et al.,

1999] e o Slump Flow deve ser 660±60mm [Petersson et al., 1998].

O ensaio L Box, é geralmente utilizado para avaliar a capacidade do betão fluir

através do intervalo das armaduras. É por isso, possível aferir propriedades tais

como a fluidez, o bloqueio e a segregação.



Figura 2-22 – Ensaio de L Box [Petersson et al., 1998]

A avaliação da auto-compactação pode ser feita através de dois critérios, a razão

H2/H1 e a diferença 600-H1, no primeiro a razão deve ser superior a 60%, e no

segundo, a diferença deve ser superior a 490mm [Petersson et al., 1998]. O segundo

critério é o mais divulgado e utilizado.

No ensaio U Box, é possível avaliar a capacidade de auto-compactação do betão

através da altura a que o betão sobe depois de ultrapassar os obstáculos compostos

por armaduras. Este ensaio é sobretudo indicado para avaliar a segregação entre os

elementos grossos e finos [Ouchi, 1999].

Figura 2-23 – Ensaio U Box [Okamura et al., 2000]

Os betões com altura de preenchimento superiores a 300mm consideram-se auto-

Abertura da porta central

Alt

ura

de

ench

imen

to B

etão

3φ12 // 34mm



compactáveis [Ouchi, 1999].

2.6 Aplicações do betão auto-compactável

Japão

Desde o desenvolvimento do betão auto-compactável, que a aplicação deste betão em

estruturas tem vindo a aumentar. O volume de betão auto-compactável produzido

por centrais de betão representa 0,1% da totalidade da produção de betão.

Um exemplo de aplicação de betão auto-compactável foi a construção das duas

ancoragens da ponte Akashi-Kaikyo (figura 2-25), uma ponte suspensa com o maior

vão do mundo (1991m). O betão foi produzido numa central perto do local da obra e

transportado por bombágem numa extensão de 200m. No cômputo geral o uso de

betão auto-compactável conduziu a uma redução no tempo de execução das

ancoragens, da ordem dos 20%, de 2,5 para 2 anos [Ouchi, 1998a].

Figura 2-24 – Ponte Akashi-Kaikyo. Ancoragem 4A [Ouchi, 1998a]

Uma outra aplicação de betão auto-compactável foi a execução das paredes de um

grande tanque da Osaka Gas Company (figura 2-26). O volume de betão utilizado

foi de 12000m3 e as dimensões estruturais são 84,2m de diâmetro, 38,4m de altura e



0,80m de espessura. A opção pelo betão auto-compactável baseou-se em três factos:

o número de lotes de betão diminuía de 14 para 10; o número de trabalhadores

afectos ao betão reduzia de 150 para 50 e o tempo de construção diminuía 4 meses,

de 22 para 18 [Ouchi, 1998a] [Kitamura et al., 1998].

Figura 2-25 - Tanque da Osaka Gas Company [Ouchi, 1998a]

Suécia

A tecnologia de aplicação de betão auto-compactável em pontes tem sido

desenvolvida em conjunto por uma empresa de construção e um instituto de

investigação. Nesse seguimento, até 1998, foram realizadas três pontes em betão

auto-compactável. As pontes são relativamente pequenas. O volume total de betão

auto-compactável aplicado nas três pontes foi de 590m3 [Petersson et al., 1998 e

Skarendahl, 1998].

Canadá

Só há relativamente pouco tempo se materializou a aplicação de betão auto-

compactável, e mesmo assim, a maioria destas aplicações consistem em estudos



pilotos e demonstrações, em cooperação com vários parceiros e envolvendo

pequenas quantidades de betão.

Alguns dos projectos mencionados são: a reabilitação de uma viga de betão armado

no Webster Parking Garage em Sherbrooke; a reabilitação de uma laje e de uma viga

no Beauharnois Dam perto de Montreal e a construção de muros de suporte em

edifícios de habitação [Khayat et al., 1998].

Tailândia

O betão auto-compactável tem sido utilizado na Tailândia desde 1992, no âmbito do

projecto de utilização das cinzas volantes, visto que só 10% das cinzas disponíveis

são utilizadas. As duas maiores obras realizadas com betão auto-compactável são:

estrutura de fornecimento de água para uma torre de refrigeração (4000m3) e viaduto

numa auto-estrada [Tangtermsirikul, 1998].

betão auto-compactável metodologia de composição

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