7. Memoria Estructural V2

MEMORIA DE CLCULO DE DISEO ESTRUCTURAL DE LA GRADERIA DEL PROYECTO ADECUACION DEL ESTADIO MUNICIPAL DE BARBACOAS

2014

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MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL

DISEO ESTRUCTURAL DE LA GRADERIA DEL PROYECTO ADECUACION DEL ESTADIO MUNICIPAL DE BARBACOAS -

DEPARTAMENTO DE NARIO-COLOMBIA

BARBACOAS NARIO

OCTUBRE DE 2014


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COMENTARIO GENERAL A continuacin se presenta la memoria de clculo del diseo estructural de la gradera del proyecto de adecuacin del estadio municipal de barbacoas. El proyecto consiste en el diseo estructural de una de las graderas del estadio Municipal de Barbacoas ubicado en el municipio de Barbacoas departamento de Nario. El proyecto consta de una gradera cubierta a un agua de 20m x 5.3m. Aproximadamente, la estructura principal de cubierta se dise con perfiles metlicos en ngulos tipo L y las graderas base de la cubierta en columnas y vigas de concreto reforzado. La cimentacin se realiz mediante zapatas cuadradas aisladas y zapatas corridas con una capacidad portante de 7.5 Ton/m2, este dato de capacidad portante del suelo fue suministrado por el estudio de suelos del proyecto. Este valor de capacidad portante del suelo deber ser revisada durante el proceso de construccin y de ser el caso la cimentacin deber ser revisada por con base en los nuevos parmetros del estudio de suelos. El sistema estructural de resistencia ssmica considerado para el diseo, es el sistema de prticos, de acuerdo a los requisitos de las Normas Colombianas de Construcciones Sismo Resistentes NSR-10, Ttulos A, B y C. La norma empleada para el diseo estructural es El Reglamento Colombiano de

Construccin Sismo Resistente NRS-10, expedida mediante decreto 926 de marzo

de 2010. La modelacin estructural fue elaborada utilizando el software SAP 2000

VER.15.0.0. ULTIMATE, el software SAFE VER.8.1.1 y el software corpsoft 3 para

clculo de fuerza de viento y el programa ARQUIMET para el diseo de perfiles y

correas.

Al hacer una edificacin de carcter pblico, es necesario en todos los casos que la constitucin fsica genere una capacidad de disipacin de energa de tipo especial (DES). Este tipo de estructura es catalogada como una construccin del grupo de importancia I. A continuacin se presenta en forma detallada los parmetros de diseo, especificaciones y resistencia de los materiales a empelar, las memorias de clculo estructural y planos en medio magnticos e impresos.


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1. ALCANCE [A.10.9.1]. Por medio de ste estudio, se pretende realizar el clculo estructural de la edificacin de propiedad vertical para oficinas en concordancia con las Normas Colombianas de Diseo y Construccin Sismo resistente NSR-10.

2. SOLICITACIONES EQUIVALENTES [A.10.4.2] 2.1 CLASIFICACIN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL [A.10.4.2.3]

La clasificacin del sistema estructural de acuerdo a A.3, se tiene:

Sistema de prticos resistentes a momentos con capacidad de disipacin energa especial (DES) - Es un sistema estructural compuesto por un prtico espacial, resistente a momentos, esencialmente completo, sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales y fuerzas horizontales (A.3.2.1.3 NSR -10).

2.2. COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA [A.10.4.2.4]

Segn la Tabla A.3-3 NSR-10 (Sistema Estructural de Prtico con capacidad especial de disipacin de energa (DES)) Ro = 7.0. 2.2.1. Ubicacin del proyecto

Localizacin: Municipio de Barbacoas.

Zona amenaza ssmica: Alta.

Regin no: 7.

Grupo de uso I; Edificaciones de ocupacin normal

2.2.2. Parmetros ssmicos de diseo

Coeficiente Aceleracin Pico Efectiva AA: 0.35.

Coeficiente Velocidad Pico Efectiva AV: 0.35.

Perfil de suelo: E

Coeficiente de ampliacin Fa : 1.05

Coeficiente de ampliacin Fv : 2.60

Coeficiente de importancia I: 1.00 2.2.3. Caractersticas de la estructura

Sistema estructural: Prticos con capacidad especial de disipacin de energa (DES)

Material estructural: Concreto reforzado.

Capacidad de disipacin energa: (DES) especial.


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2.2.4. Grado de irregularidad de la estructura

Coeficiente de capacidad de disipacin de energa bsico (Ro): 7.00.

Irregularidad en altura h : 1.0

Irregularidad en planta p : 0.9

Ausencia de redundancia en el sistema estructural r : 1.0

Coeficiente de capacidad de disipacin de energa (R): 6.30 2.2.5. Cuadro de materiales

Resistencia del concreto: f'c = 210 kg/cm.

Acero de refuerzo: f'y = 4200 kg/cm.

Carga viva: 200 kg/m.

3. PARMETROS DE MODELAMIENTO. A continuacin se presenta los parmetros utilizados para el modelaje de la estructura y as poder verificar las solicitaciones a la que estar sometida.

3.1.1. Parmetros Ssmicos

Coeficiente de aceleracin pico efectiva Aa. La edificacin se localiza en el municipio de Barbacoas, zona de amenaza ssmica alta, a la que corresponde un coeficiente de aceleracin pico efectiva (Aa) de 0.35 y un coeficiente de velocidad pico efectiva (Av) de 0.35, de acuerdo a la Tabla A.2.3-2, de la NSR-10.

Perfil de Suelo de Cimentacin. Para consideracin de los efectos locales, se define el tipo de perfil de suelo como E, puesto que en base al estudio de suelos as se determina. Con base en este parmetro, las Tablas A.2.4-3 y A.2.4-4 NSR-10, indican un valor de coeficiente de amplificacin que afecta la aceleracin en la zona de perodos cortos, debida a los efectos de sitio Fa= 1.05 y un valor de coeficiente de amplificacin que afecta la aceleracin en la zona de perodos intermedios, debida a los efectos de sitio Fv= 2.60 .Coeficiente de importancia. Se establece de acuerdo al uso de la edificacin con base en el apartado A.2.5 NSR-10, que clasifica el proyecto como estructuras de ocupacin normal, Grupo I. El valor del coeficiente de importancia Tabla A.2.5-1 NSR-10, es I=1.00.


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3.1.2. Configuracin Estructural.

3.1.2.1. Determinacin del coeficiente de disipacin de energa

Ro = 7 NSR-10 Tabla A.3-3.

3.1.2.1.1. Irregularidad en planta

IRREGULARIDAD TORSIONAL p = 1 NO APLICA

RETROCESOS EXCESIVOS p = 1 NO APLICA

DIAFRAGMA DISCONTINUO p = 1 NO APLICA

DESPLAZAMIENTO PLANO DEL PRTICO p = 1 NO APLICA

EJES NO PARALELOS p = 1.0 NO APLICA

3.1.2.1.2. Irregularidad en altura

PISO FLEXIBLE a = 1 NO APLICA

VARIACIN EN LA MASA a = 1 NO APLICA

RETROCESO EXCESIVO a = 0.9 APLICA

DESPLAZAMIENTO DEL ELEMENTO a = 1 NO APLICA

PISO DBIL a = 1 NO APLICA

POR LO TANTO

R = Ro x p x a

R = 7.0 x 0.9 x 1.0

R = 6.3

3.1.3.2. Metodologa del Diseo estructural.

Para la solucin y anlisis de la estructura se utiliz el Software SAP2000, en el cual se model la estructura asemejando esta a un esquema de tipo esqueltico compuesto por elementos prismticos. Para lograr una configuracin tridimensional de la edificacin se parti de unos ejes estructurales propuestos.

Para simular los efectos ssmicos locales, se ingres el espectro de respuesta del suelo correspondiente. El programa tiene en cuenta los efectos P dentro del anlisis que efecta. Los centros de masa y centros de rigidez son calculados internamente por el programa de diseo, por lo cual no se efectu este clculo particularmente para cada piso.

Las combinaciones de carga empleadas en el diseo de elementos de concreto y elementos metlicos se ingresaron tal como lo dispone el capitulo B.2.4.2 de la NSR-10. Se debe tener en cuenta que la combinacin de carga que incluye


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empuje de suelo (H) se excluyo. De acuerdo a lo anterior, los elementos estructurales del edificio se disean para la combinacin ms crtica, que para este caso es la debida a sismo.

3.1.3.3. Diseo de Cimentacin.

Para el diseo de la cimentacin se tuvo en cuenta la capacidad portante del suelo que de acuerdo al estudio es de 7.5 Ton/m2, estudio que recomienda un tipo de cimentacin convencional cuadrada o rectangulares debidamente amarradas con vigas en ambos sentidos y continuas o alargadas para los muros o varias columnas. El clculo de las zapatas, se presentan en el Anexo 1. Diseo de Zapatas.

3.2 ANLISIS SSMICO

3.2.1. Metodologa. Como mtodo de anlisis para evaluacin de carga ssmica, se utiliz el Anlisis Dinmico Elstico.

3.2.2. Centro de Masa. El sistema utilizado para el chequeo de derivas y participacin de la masa en el anlisis dinmico est basado en la aceleracin de cargas, lo que quiere decir que segn la configuracin para el diseo en particular, el programa de clculo toma el peso propio de los elementos ms la carga muerta y los convierte en masa para el anlisis. Razn por la cual no es necesario determinar centros de masa ya que son calculados internamente durante el anlisis ssmico.

3.3. ESPECTRO DE DISEO

Aa = coeficiente que representa la aceleracin horizontal pico efectiva, para diseo, dado en A.2.2.

0.35

Av = coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva, para diseo, dado en A.2.2.

0.35

TIPO DE PERFIL DE

SUELO E NSR-10 A.2.4.4 Segn estudio de suelos

Fa = Coeficiente de amplificacin que afecta la aceleracin en la zona de

perodos cortos, debida a los efectos de sitio, adimensional. 1.05

Segn Tabla A.2.4-3 NSR-10

Fv = Coeficiente de amplificacin que afecta la aceleracin en la zona de

perodos intermedios, debida a los efectos de sitio, adimensional. 2.60

Segn Tabla A.2.4-4 NSR-10

T0 =0,1 Av.Fv/Aa.Fa = 0.25 Seg. NSR-10 A.2.6.1

TC =0,48 Av.Fv/Aa.Fa = 1.19 Seg.

TL =2,4.Fv = 6.24 Seg.


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Grupo de Uso: I NSR-10 A.2.5.1

Coheficiente de Importancia: I =

1,00 NSR-10 A.2.5.1

Coheficiente de DICIPACION DE

ENRGIA BASICO R0 =

7

a = 0.9

p = 1

r = 1

Coheficiente de DICIPACION DE

ENRGIA R = 6.3

sa= 2.5*AaFaI 0.9375

sa= 1.2 AvFvTLI/T2 0.15625

Sa= 2.5*AaFaI(0.4+0.6(T/To))

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0 2 4 6 8

ES

PE

CT

RO

ELA

ST

ICO

DE

A

CE

LE

RA

CIO

N, S

a

PERIODO, T (Seg)

ESPECTRO ELASTICO DE DISEO

Sa

T Sa

0 0.9188

0.5 0.9188

1.19 0.9188

1.29 0.8475

1.35 0.8097

1.45 0.7538

1.55 0.7052

1.65 0.6624

1.75 0.6245

1.85 0.5907

1.95 0.5604

2.05 0.5331

2.15 0.5082

2.25 0.4856

2.35 0.4650


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3.3.1. Recopilacin de informacin

Ciudad Proyecto: municipio Barbacoas.

Coeficiente de Importancia (I) Grupo II I = 1.00 Edificaciones de ocupacin normal.

Coeficiente de Aceleracin Pico efectiva (Aa) Regin 5 Aa. = 0.35 Amenaza Alta

Coeficiente de Velocidad Pico efectiva (Av) Regin 5 Av. = 0.35 Amenaza Alta

Perfil del Suelo Perfil Suelo e Coeficiente de ampliacin Fa: 1.05 Coeficiente de ampliacin Fv: 2.60

Altura Nominal de la Edificacin

Hn = 10.50m

3.3.2. Representacin de los Movimientos Ssmicos Procedimiento espectral (NSR-10).


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3.3.3. Metodologa de Anlisis.

3.3.3.1. Modos de Vibracin. El nmero de modos empleados es de 20 tal que por lo menos el 90 % de la masa participe en el clculo de la respuesta ssmica.

3.3.3.2. Respuesta Espectral Modal. La respuesta mxima espectral se obtuvo utilizando las ordenadas del espectro de diseo para el perodo de cada modo de vibracin.

3.3.3.3. Respuesta Total. Se obtuvo la envolvente de diseo y de respuesta mediante la combinacin de todas las respuestas del anlisis de acuerdo a las caractersticas de todos los modos de vibracin. Para ello se emple el mtodo de la combinacin cuadrtica completa (CQC): Con una razn de amortiguamiento (Damping) del 5%. Para el caso. Este es el mtodo ms apropiado por las caractersticas de la estructura.

Correccin Por Cortante En La Base

PESO Tonf 171.58 171.58

CALCULO DE FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Aa A.2.2-1. 0.4 I A.2.5.-1. 1 Cu A.4.2-2 1.2

Av A.2.3-3. 0.45 Ct A.4.2-1. 0.047 T A.7.3.4 0.46690779

Perfil A.2.4-1.D a A.4.2-1. 0.9 Sa A.2.6 1

Fa A.2.4-3. 1 Ta A.4.2-3 0.38908982 Peso edificacion 171.58 Ton

Fv Tabla A.2.4-4. 1.5 Tc A.2.6-2 0.81 g A.4.0. 9.8 m/s2

Hmax = 10.47 Tl A.2.6-4 3.6 Vs A.4.3.1. 171.58 Ton

% Vb segn configuracin RREGULAR 0.8 = 137.264 Ton

REACCIONES EN LA BASE - SAP2000 CON FACTOR 9.8

TABLE: Base Reactions

Story Load Loc P VX VY

PISO 1 100X Bottom 0 113.38 0

PISO 2 100Y Bottom 0 0 120.465

% Vb segn configuracin % Vb Obtenido CHEQUEO

137.26 Ton x en ETABS 113.38 CORREGIR

y en ETABS 120.465 CORREGIR

Correccion segun A.5.4.5 UND factor FACTOR CORRECCION (%g)

x en ETABS 113.38 Ton 1.21065444 11.9

y en ETABS 120.465 Ton 1.13945129 11.2


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3.6 EFECTOS DINAMICOS

AJUSTE DE RESULTADOS CON FACTOR DE CORRECCION %g

REACCIONES EN LA BASE SAP2000 CON FACTOR DE CORRECCION CALCULADO

TABLE: Base Reactions

Story Load Loc P VX VY

PISO 1 100X Bottom 0 137.67 0

PISO 2 100Y Bottom 0 137.67

% Vb segn configuracin Correccion segun A.5.4.5 CHEQUEO

137.26 Ton x en ETABS 137.67 OK

y en ETABS 137.67 OK


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3.7 COMBINACIONES DE CARGA

Las combinaciones usadas para la construccin del modelo son las siguientes.

METODO DE RESITENCIA COMB1 (1.4)D + (1.4)F + (1.6)H COMB2 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1.6)L + (0.5)Lr COMB3 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1)L + (1.6)Lr COMB4 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1.6)Lr + (0.5)VIENTOA COMB4B (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1.6)Lr + (0.5)VIENTOB COMB5 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (0.5)Lr + (1)VIENTOA COMB5B (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (0.5)Lr + (1)VIENTOB COMB6 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1.0)100X30Y + [(0.5)L (1.0)L] COMB7 (1.2)D + (1.2)F + (1.6)H + (1)100Y30X + [(0.5)L (1.0)L] COMB8 (0.9)D + (0.9)F + (1.6)H + (1)100X30Y COMB9 (0.9)D + (0.9)F + (1.6)H + (1)100Y30X METODO DE ESFUERZOS DE TRABAJO COMB10 (1)D + (1)F COMB11 (1)D + (1)F + (1)H + (1)L COMB12 (1)D + (1)F + (1)H + (1)Lr COMB13 (1)D + (1)F + (1)H + (0.75)Lr + (0.75)L COMB14 (1)D + (1)F + (1)H + (1)VIENTOA COMB14B (1)D + (1)F + (1)H + (1)VIENTOB COMB15 (0.75)D + (1)F + (1)H + (1)VIENTOA COMB15B (0.75)D + (1)F + (1)H + (1)VIENTOB + (0.75)L + (0.75)Lr COMB16 (1)D + (1)F + (1)H + (0.7)100X30Y COMB17 (1)D + (1)F + (1)H + (0.7)100Y30X COMB18 (1)D + (1)F + (1)H + (0.525)100X30Y + (0.75)L + (0.75)Lr COMB19 (1)D + (1)F + (1)H + (0.525)100Y30X + (0.75)L + (0.75)Lr 3.8 Cargas diferentes de las solicitaciones ssmicas [A.10.4.2.6]

3.8.1 CARGA VIVA Y CARGA MUERTA

A continuacin se describen las cargas empeladas para el anlisis.

CONSTRUCCION DEL CENTRO DE INTEGRACION CIUDADANA

FEBRERO DE 2014

W

(Kgf/m.)

CARGA VIVA CUBIERTA 35

ESPESOR /

SECCIN

(m / m.)

ANCHO

(m.)

g (Kg/m3 )

NSR-10

B.3.2.1

W

(Kgf/m.)

1 TEJA TERMOACUSTIC

1.1 TEJA TIPO CLASE 7 2.15

TOTAL CARGA MUERTA 2.15

TOTAL CARGA MUERTA SOBREIMPUESTA 2.15

CARGA ADOPTADA 10

CARGAS VIVAS UTILIZADAS NSR 10 TABLA B.4.2.1.

TIPO DE CARGA

ANALISIS DE CARGAS MUERTAS

ANALISIS DE CARGA PARA CUBIERTA EN TEJA TERMOACUSTIC TIPO AJOVER CLASE 7

TIPO DE CARGA

W

(Kgf/M2)

500

TIPO DE CARGA

CARGA VIVA GRADERIAS


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3.1.8.3 CARGA DE GRANIZO

Teniendo en cuenta el literal B.4.8.3.2

3.1.8.3 CARGA DE VIENTO

Se emplea el mtodo de anlisis de carga de viento mediante el procedimiento

analtico,

Teniendo en cuenta el literal B.6.4.2.1.1

(Ver anexo de anlisis de cargas de viento mediante el software CORPASOFT.)

A continuacin se indican las cargas empeladas en el anlisis:


FEBRERO DE 2014

W

(Kgf/m.)


ESPESOR /

SECCIN

(m / m.)

ANCHO

(m.)

g (Kg/m3 )

NSR-10

B.3.2.1

W

(Kgf/m.)

1 TEJA TERMOACUSTIC




CARGA ADOPTADA 10


TIPO DE CARGA



TIPO DE CARGA


FEBRERO DE 2014

W

(Kgf/m.)


ESPESOR /

SECCIN

(m / m.)

ANCHO

(m.)

g (Kg/m3 )

NSR-10

B.3.2.1

W

(Kgf/m.)

1 TEJA TERMOACUSTIC




CARGA ADOPTADA 10


TIPO DE CARGA



TIPO DE CARGA

ANALISIS DE CARGAS GRADERIAS

ESPESOR

(m)

ESPESOR

/ COS

g (Kg/m3 )

NSR-10

B.3.2

W

(Kg./m)

1 TRAMO INCLINADO

1.1 LOSA MACIZA 0.150 0.28 2,400.00 665.73

1.2 PELDAOS EN CONCRETO SIMPLE: 0.18 2,200.00 198.00

1.3 ACABADO PISOS 0.025 2,100.00 86.25



TIPO DE CARGA


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3.1.9 Evaluacin de las Derivas.

Se verifica las derivas para que no exceda 0.01 hpi equivalente al 1% de la altura

de piso, segn A.6.2.1.2. La deriva se chequea en el nudo inicial.

DESPLAZMIENTO SENTIDO X: U1 = 0.746 cm < 2.92 cm OK


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DESPLAZMIENTO SENTIDO Y: U2 = 0.264 cm < 2.92 cm OK


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DISEO DE ZAPATAS


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Identificacin de las zapatas

Presin de contacto para combinacin 11 Con fs 3.0

Presin de contacto para combinacin 17 Con fs 1.5


2014

18

Refuerzo de zapatas en sentido x


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19

Refuerzo de zapatas en sentido y

Refuerzo de vigas de cimentacin


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DISEO DE ESTRUCTURA DE CONCRERTO

ELEMENTOS DE PORTICO TIPICO


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PORTICO TIPICO EJES 1,2,3,4,5,6,7,8,9


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CERCHA METALICA 1,2,3,4,5,6,7,8,9

AISC-LRFD99 STEEL SECTION CHECK Combo : COMB6 Units : Tonf, m, C

Frame : 168 Design Sect: 3/8x2" X Mid : 0.000 Design Type: Column Y Mid : 4.557 Frame Type : Ordinary Moment Frame Z Mid : 6.445 Sect Class : Seismic Length : 0.292 Major Axis : 0.000 degrees counterclockwise from local 3 Loc : 0.000 RLLF : 1.000 Area : 0.002 SMajor : 1.151E-05 rMajor : 0.015 AVMajor: 9.682E-

04 IMajor : 0.000 SMinor : 1.178E-04 rMinor : 0.092 AVMinor: 9.682E-

04 IMinor : 1.472E-05 ZMajor : 2.076E-05 E : 20000000.000 Ixy : 0.000 ZMinor : 1.586E-04 Fy : 25330.000


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STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location Pu Mu33 Mu22 Vu2 Vu3 Tu 0.000 -9.099 -0.056 0.326 -0.052 -0.175 -1.642E-04 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total P MMajor MMinor Ratio Status Equation Ratio Ratio Ratio Ratio Limit Check (H1-1a) 0.657 = 0.359 + 0.191 + 0.108 0.950 OK AXIAL FORCE DESIGN Pu phi*Pnc phi*Pnt Force Capacity Capacity Axial -9.099 25.380 40.005 MOMENT DESIGN Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Moment -0.056 0.263 0.621 1.000 1.000 1.332 1.000 1.615 Minor Moment 0.326 2.685 0.923 1.000 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu phi*Vn Stress Status Tu Force Capacity Ratio Check Torsion Major Shear 0.185 13.244 0.014 OK 0.000

Minor Shear 0.220 13.244 0.017 OK 0.000

AISC-LRFD99 STEEL SECTION CHECK Combo : COMB6 Units : Tonf, m, C Frame : 211 Design Sect: 5/16X2" X Mid : 0.000 Design Type: Column Y Mid : 4.522 Frame Type : Ordinary Moment Frame Z Mid : 6.734 Sect Class : Seismic Length : 0.292 Major Axis : 0.000 degrees counterclockwise from local 3 Loc : 0.000 RLLF : 1.000 Area : 0.001 SMajor : 9.845E-06 rMajor : 0.015 AVMajor: 8.067E-


04 IMinor : 1.234E-05 ZMajor : 1.775E-05 E : 20000000.000 Ixy : 0.000 ZMinor : 1.336E-04 Fy : 25330.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location Pu Mu33 Mu22 Vu2 Vu3 Tu 0.000 -9.016 -0.018 0.263 -0.016 -0.032 -2.100E-04 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total P MMajor MMinor Ratio Status Equation Ratio Ratio Ratio Ratio Limit Check (H1-1a) 0.670 = 0.493 + 0.073 + 0.104 0.950 OK AXIAL FORCE DESIGN Pu phi*Pnc phi*Pnt Force Capacity Capacity Axial -9.016 18.303 33.906 MOMENT DESIGN Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Moment -0.018 0.224 0.725 1.000 1.000 1.731 1.000 1.381


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Minor Moment 0.263 2.250 0.999 1.000 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu phi*Vn Stress Status Tu Force Capacity Ratio Check Torsion Major Shear 0.044 11.034 0.004 OK 0.000

AISC-LRFD99 STEEL SECTION CHECK Combo : COMB6 Units : Tonf, m, C Frame : 214 Design Sect: 1/4X2" X Mid : 0.000 Design Type: Column Y Mid : 4.415 Frame Type : Ordinary Moment Frame Z Mid : 7.602 Sect Class : Seismic Length : 0.292 Major Axis : 0.000 degrees counterclockwise from local 3 Loc : 0.000 RLLF : 1.000 Area : 0.001 SMajor : 8.089E-06 rMajor : 0.015 AVMajor: 6.452E-


04 IMinor : 9.920E-06 ZMajor : 1.458E-05 E : 20000000.000 Ixy : 0.000 ZMinor : 1.079E-04 Fy : 25330.000 STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location Pu Mu33 Mu22 Vu2 Vu3 Tu 0.000 -5.605 -0.011 0.146 -0.007 -0.122 -1.740E-05 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total P MMajor MMinor Ratio Status Equation Ratio Ratio Ratio Ratio Limit Check (H1-1a) 0.632 = 0.506 + 0.055 + 0.072 0.950 OK AXIAL FORCE DESIGN Pu phi*Pnc phi*Pnt Force Capacity Capacity Axial -5.605 11.087 27.577 MOMENT DESIGN Mu phi*Mn Cm B1 B2 K L Cb Moment Capacity Factor Factor Factor Factor Factor Factor Major Moment -0.011 0.184 0.720 1.000 1.000 1.814 1.000 1.395 Minor Moment 0.146 1.809 0.880 1.000 1.000 1.000 1.000 SHEAR DESIGN Vu phi*Vn Stress Status Tu Force Capacity Ratio Check Torsion Major Shear 0.028 8.825 0.003 OK 0.000


2014

25

DISEO DE LOSA SENTIDO Y


2014

26

LONGITUD (m) 5.40

ESPESOR LOSA 0.15

DEFLEXION MAXIMA l/480 (cm) = 1.13

DEFLEXION COMBO 11 (cm) = 0.300 ok

Mu (t-cm)COMBO 2 16.10

b (cm) 100.00

d (cm) 13.00

fy (t/cm2) 4.20

fc (t/cm2) 0.21

r min 0.00025

As (cm2) 2.34

son f 1/2" c/. 30. cm min


2014

27

DISEO DE LOSA SENTIDO Y


2014

28

ANALISIS SENTIDO X

LONGITUD (m) 2.50

ESPESOR LOSA 0.15 0.125

DEFLEXION MAXIMA l/480 (cm) = 0.52

DEFLEXION COMBO 11 (cm) = 0.001 ok

Mu (t-cm) COMBO 2 0.40

b (cm) 100.00

d (cm) 13.00

fy (t/cm2) 4.20

fc (t/cm2) 0.21

r min 0.00001

As (cm2) 2.34

son f 3/8" c/. 30. cm min

7. Memoria Estructural V2

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